模板施工方案 Microsoft Word 文档Word下载.docx
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钢管抗剪强度设计值（N/mm2）
120
钢管端面承压强度设计值（N/mm2）
325
2.荷载参数
新浇筑砼自重标准值（kN/m3）
24
钢筋自重标准值（kN/m3）
1.1
板底模板自重标准值（kN/m2）
0.25
3.板底模板参数
搭设形式为：
1层梁扣件承重；
面板材料
模板宽300面板厚2.30钢面板
面板厚度（mm）
2.3
抗弯设计值（N/mm2）
弹性模量（N/mm2）
4.地基参数
土类型
碎石土
承载力标准值（kPa）
650
立杆基础底面面积（m2）
承载力调整系数
板段：
B1。
模板支撑体系剖面图
钢管排列平面示意图
二、模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
这里取面板的计算宽度为1.000m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
I=26.390×
104=2.639×
105mm4；
W=5.860×
103=5.860×
103mm3；
1.荷载计算及组合
永久荷载标准值Gk=0.25×
1.000+24×
1.000×
0.16+1.1×
0.16=4.266kN/m；
施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×
1.000=2.500kN/m；
（1）计算挠度采用标准组合：
q=4.266kN/m；
（2）计算弯矩采用基本组合：
q1=0.9×
1.1×
1.35×
1×
4.266=5.702kN/m；
q2=0.9×
1.4×
0.9×
2.500=3.119kN/m；
2.面板抗弯强度验算：
σ＝M/W<
[f]
其中：
W--面板的截面抵抗矩，W=5.860×
M--面板的最大弯矩（N·
mm）；
M=0.100×
q1×
l2+0.117×
q2×
l2=0.100×
5.702×
12+0.117×
3.119×
12=0.935kN·
m；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:
σ=0.935×
106/5.860×
103=159.559N/mm2；
实际弯曲应力计算值σ=159.559N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
2.面板挠度验算
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]
q--作用在模板上的压力线荷载:
q=4.266kN/m；
l-面板计算跨度:
l=1000mm；
E--面板材质的弹性模量:
E=206000N/mm2；
I--截面惯性矩:
I=2.639×
[ν]-容许挠度:
[ν]=1.500mm；
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×
4.266×
10004/（100×
206000×
2.639×
105）=0.531mm；
实际最大挠度计算值:
ν=0.531mm小于最大允许挠度值:
[ν]=1.500mm，满足要求！
三、板底支撑梁的计算
1.支撑梁的计算
支撑梁采用1根Φ48×
3.5钢管为一组，间距1000mm。
支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=12.19×
104=1.219×
105mm4；
W=5.08×
103=5.080×
103mm3；
E=206000N/mm2；
（一）荷载计算及组合：
1+24×
1=2.500kN/m；
q=4.266+0.06=4.326kN/m；
（4.266+0.06）=5.782kN/m；
（二）荷载效应计算
支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。
为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查《模板规范（JGJ162-2008）》附录C表C.1-2确定内力系数。
（1）最大弯矩M计算
5.782×
0.82+0.117×
0.82=0.604kN·
（2）最大剪力V计算
Va=0.600×
l+0.617×
l=0.600×
0.8+0.617×
0.8=4.315kN；
（3）最大变形ν计算
ν=0.677ql4/（100EI）=0.677×
4.326×
8004/（100×
1.219×
105）=0.478mm；
（4）最大支座反力Q计算
Q=1.1×
l+1.2×
l=1.1×
0.8+1.2×
0.8=8.082kN；
（三）支撑梁验算
（1）支撑梁抗弯强度计算
σ=M/W=0.604×
106/5.080×
103=118.807N/mm2
实际弯曲应力计算值σ=118.807N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
（2）支撑梁抗剪计算
τ=VS0/Itw=4.315×
1000×
3473/（1.219×
105×
3.5）=35.121N/mm2；
实际剪应力计算值35.121N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！
（3）支撑梁挠度计算：
最大挠度：
ν=0.478mm；
结构表面隐藏[ν]=l/250=3.200mm；
ν=0.478mm小于最大允许挠度值:
[ν]=3.200mm，满足要求！
2.扣件抗滑力的计算n=R/Rc=2个
其中n--立杆上设置用于承担水平横杆传递给立杆支座反力的扣件数；
R--水平杆传递给立杆的竖向作用力设计值，取8.082kN；
Rc--1个扣件的抗滑承载力设计值，Rc=8×
0.75=6kN；
立杆上必须安装2个扣件用于承担水平横杆传递给立杆的支座反力，请检查实际搭设情况，如果扣件数不足，必须增加。
四、立杆的稳定性计算
1.基础数据计算
（一）立杆的轴向力设计值N
（1）上部结构传递到立杆的轴向力设计值N1
0.8+24×
0.8×
0.8×
0.16+0.8×
0.06=3.461kN；
0.8=2.000kN/m；
上部结构传递到立杆的轴向力设计值N1=0.9×
（1.35×
3.461+1.4×
2.000）=7.120kN；
（2）脚手架钢管的自重：
N2=1.2×
0.141×
（3.9-0.16）=0.632kN；
（3）立杆的轴向力设计值N
计算顶部立杆时：
N=N1=7.120kN；
计算底部立杆时：
N=N1+N2=7.120+0.632=7.752kN；
（二）验算立杆长细比λ，确定稳定系数φ
依据《JGJ130-2011规范》第5.4.6条：
顶部立杆段：
λ=kμ1（h+2a）/i非顶部立杆段：
λ=kμ2h/i
其中:
λ--立杆长细比；
k--立杆计算长度附加系数，验算长细比时，取k=1；
i--立杆的截面回转半径，i=1.580×
10-2m；
（1）顶部立杆段计算λ验算长细比时取k=1计算λ：
注：
由于采用扣件承重搭设模式，顶部立杆段按照非顶部立杆段的计算公式计算。
λ=1×
1.755×
1.74/（1.580×
10-2）=193.272；
计算稳定系数φ时，查《JGJ130-2011规范》表5.4.6，k=1.155
λ=1.155×
193.272=223.229，查《JGJ130-2011规范》A.0.6表得到φ=0.146；
（2）底部立杆段计算λ
验算长细比时取k=1计算λ：
λ=1×
计算稳定系数φ时，查《JGJ130-2011规范》表5.4.6，k=1.155
λ=1.155×
（3）验算立杆长细比
钢管立杆长细比λ=193.272小于钢管立杆允许长细比210.000，满足要求！
（三）风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw
计算风荷载标准值Wk=μz•μs•ω0
其中μz--风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：
脚手架顶部μz=0.650，脚手架底部μz=0.650；
μs--风荷载体型系数：
μs=1.3φ=1.3×
0.109=0.142；
φ为挡风系数。
ω0--基本风压（kN/m2），按照荷载规范规定采用：
ω0=0.3kN/m2；
经计算得到，风荷载标准值为:
脚手架顶部Wk=0.650×
0.142×
0.3=0.028kN/m2；
脚手架底部Wk=0.650×
计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩：
Mw=0.9×
1.4WkLh2/10
脚手架顶部Mw=0.9×
0.028×
1.742/10=0.011kN•m；
脚手架底部Mw=0.9×
2.立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式：
σ=N/（φA）+Mw/W+Me/W≤[f]
其中:
σ--钢管立杆应力计算值（N/mm2）；
A--立杆净截面面积：
A=4.89×
102mm2；
Mw--风荷载设计值产生的弯矩；
W--立杆截面模量：
W=5.08×
Me--竖向力有偏心距时产生的弯矩；
Me=N1×
e=7.120×
60×
10-3=0.427kN•m；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
顶部立杆应力计算值：
σ1=7.120×
103/（0.146×
4.89×
102）+0.011×
106/（5.08×
103）+0.427×
103）=186.067N/mm2；
底部立杆应力计算值：
σ=7.752×
103）=110.831N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=186.067N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
五、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求:
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×
kc=520.000kPa；
其中，地基承载力标准值：
fgk=650kPa；
模板支架地基承载力调整系数：
kc=0.8；
立杆基础底面的平均压力：
p=N/A=31.007kPa；
立杆的轴心压力设计值：
N=7.752kN；
基础底面面积：
A=0.25m2。
p=31.007kPa＜fg=520.000kPa。
地基承载力满足要求！
梁模板（扣件钢管架支撑）计算书
梁段：
L1。
梁截面宽度（m）
0.3
梁截面高度（m）
立杆沿梁跨度方向间距（m）
0.5
1.2
混凝土楼板厚度（mm）
板底承重立杆纵向间距（m）
横向间距（m）
梁底承重立杆根数
2
梁底两侧立杆间距（m）
0.35
梁底承重立杆间距（mm）
350
梁底支撑钢管（mm）
1.5
砼对模板侧压力标准值（kN/m2）
33.6
梁侧模板自重标准值（kN/m2）
梁底模板自重标准值（kN/m2）
3.梁侧模板参数
加固楞搭设形式：
主楞横向次楞竖向设置；
（一）面板参数
克隆（平行向）18mm厚覆面木胶合板
16
29
11500
（二）主楞参数
主楞材料
2根Ф48×
3.5钢管
主楞间距（mm）
125*2
钢材品种
屈服强度（N/mm2）
抗拉/抗压/抗弯强度设计值（N/mm2）
抗剪强度设计值（N/mm2）
端面承压强度设计值（N/mm2）
（三）次楞参数
次楞材料
1根60×
90矩形木楞
次楞间距（mm）
400
木材品种
东北落叶松
10000
抗压强度设计值（N/mm2）
15
抗弯强度设计值（N/mm2）
17
1.6
（四）加固楞支拉参数
支拉方式
采用穿梁螺栓支拉
螺栓直径
M12
螺栓水平间距（mm）
800
螺栓竖向间距（mm）
4.梁底模板参数
3层梁顺横顺混合承重；
厚度（mm）
（二）第一层支撑梁参数
材料
1根50×
100矩形木楞
根数
4
（三）第二层支撑梁参数
1根□60×
40×
2.5矩形钢管
间距（mm）
（四）第三层支撑梁参数
模板支撑体系平面图
梁侧剖面图
二、梁侧模板面板的计算
这里取面板的计算宽度为0.580m。
I=580×
163/12=1.980×
W=580×
162/6=2.475×
104mm3；
（一）新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k
实际计算中，采用用户输入的新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=33.600kN/m2；
砼侧压力的有效压头高度：
h=F/γ=33.600/24.000=1.400m；
（二）砼下料产生的水平荷载标准值Q2kQ2k=2kN/m2；
（三）确定采用的荷载组合
计算挠度采用标准组合：
q=33.600×
0.58=19.488kN/m；
计算弯矩采用基本组合：
q=0.9×
33.600+1.4×
2）×
0.58=24.888kN/m；
2.面板抗弯强度计算：
W--面板的截面抵抗矩，W=2.475×
mm）M=0.1ql2=3.982×
105N·
mm；
计算弯矩采用基本组合:
q=24.888kN/m；
面板计算跨度:
l=400.000mm；
σ=3.982×
105/2.475×
104=16.091N/mm2；
实际弯曲应力计算值σ=16.091N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=29N/mm2，满足要求！
3.面板挠度计算
q=19.488kN/m；
l=400.000mm；
E=11500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩:
I=1.980×
容许挠度:
结构表面隐藏[ν]=l/250=1.600mm；
19.488×
400.0004/（100×
11500×
1.980×
105）=1.484mm；
ν=1.484mm小于最大允许挠度值:
[ν]=1.600mm，满足要求！
三、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞采用1根60×
90矩形木楞为一组，间距400mm。
次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=1×
364.5×
104=3.645×
106mm4；
W=1×
81×
103=8.100×
104mm3；
E=10000N/mm2；
（一）荷载计算及组合
0.400=13.440kN/m；
计算弯矩和剪力采用基本组合：
底部荷载：
q=0.9×
0.400=17.164kN/m；
顶部荷载：
2×
0.400=0.998kN/m；
（二）内力计算
次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
弯矩和剪力计算简图
弯矩图（kN·
m）
剪力图（kN）
变形计算简图
变形图（mm）
经过计算得到:
最大弯矩M=0.221kN·
m最大剪力：
V=1.928kN最大变形：
ν=0.147mm
最大支座反力：
F=3.327kN
（三）次楞计算
（1）次楞抗弯强度计算：
σ=M/W=0.221×
106/8.100×
104=2.732N/mm2
实际弯曲应力计算值σ=2.732N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！
（2）次楞抗剪强度计算：
τ=VS0/Ib=1.928×
60750/（3.645×
106×
60）=0.535N/mm2；
实际剪应力计算值0.535N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！
（3）次楞挠度计算
容许挠度:
结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.032mm，容许挠度为0.500mm，满足要求！
第2跨最大挠度为0.006mm，容许挠度为0.500mm，满足要求！
第3跨最大挠度为0.147mm，容许挠度为1.320mm，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
2.主楞计算
主楞采用2根Ф48×
3.5钢管为一组，共2组。
主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=2×
12.19×
104=2.438×
W=2×
5.08×
103=1.016×
E=206000N/mm2；
主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力3.327kN，计算挠度时取次楞的最大支座力2.131kN。
根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
弯
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