脚手架专项施工方案Word格式.docx

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⑺斜道及通道口设置：

在底层出入口均搭设3m×

5m防护棚，防护棚采用双层架板缓冲，彩条布满铺，入口处悬挂安全标牌，沿建筑物第10层四周，搭设外挑防护棚，外侧采用竹架板封闭，并用Φ12圆钢及12#铁丝绑扎牢固，缝隙过大处用木枋填塞严密。

三、脚手架安全设施

1、安全网架设

本工程的外墙脚手架随主体施工连续搭设，脚手架始终高出主体

施工工作面约1.5m，外墙脚手架的外表面满挂安全网；

在作业层的

脚手板下平挂兜底网。

2、防电避雷的措施

（1）、本工程的脚手架采用的钢管扣件式脚手架，所以在架设和使用期间，要严防与带电体接触。

（2）、对脚手架采取接地处理。

如电力线路垂直穿过或靠近钢管脚手架时，应将电力线路周围至少两米以内的钢管脚手架水平连接，并将线路下方的钢管脚手架垂直连接进行接地。

（3）、在架上使用电焊机，混凝土振动器等，要放在干燥的木板上，操作者要戴绝缘手套。

电焊机，混凝土振动器机壳采取保护性接地接零措施。

（4）、雷雨天不得上架操作。

3、安全标志的悬挂

在脚手架的外表面安全网上悬挂醒目、规范、齐全的安全标志（包

括安全通道的标志）。

四、安全技术措施

1、对所有施工人员做严格的安全技术书面交底，施工操作人员接受交底，掌握安全技术操作规程后应在书面交底上签字。

做到人人熟知安全技术操作规程，人人遵守安全技术操作规程。

安全责任层层落实。

2、严格检查所有外架主材，不合格者坚决不予以使用。

3、所有操作人员均应执证上岗，证件必须留施工现场待查，并做到人证相符。

4、所有操作人员必须正确配戴安全带、安全帽，安全带应高挂底用，并遵守施工现场的其它安全规章制度。

5、操作有员在操作过程中不得吸烟、闲谈或做与工作无关的事。

6、严格按照施工组织的施工顺序及搭设方法搭设，不得任意更改立杆、水平杆、连墙杆等的搭设间距。

7、脚手架拆除必须按规范顺序一架一架地由上至下拆除，连墙杆应同时拆除，不得提前拆除。

8、拆除脚手架时必须配戴安全带，对拆除的构件有组织的下运，不得抛扔。

拆除时应设专人在架底周围看护、提醒过路人的安全。

五、脚手架检查及验收

1、脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收；

a）基础完工后及脚手架搭设前；

b）作业层上施加荷载前；

c）每搭设完10-13m高度后；

d）达到设计高度后；

e）遇到六级大风与大雨后；

f）停用超过一个月。

2、脚手架使用中，应定期检查下列项目；

a）杆件的设置和连接，连墙件，支撑，门洞桁架等的构造是否符合要求；

b）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；

c）扣件螺栓是否松动；

d）脚手架立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合本规范规定要求；

e）安全防护措施是否符合要求；

f）是否超载。

3、检查验收组织机构人员：

组长：

彭山查

副组长：

刘昌兴（安全员）、肖家伟（项目负责人）

成员：

付建辉

六、落地式脚手架设计计算

扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。

一、参数信息

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为25m，立杆采用双立杆；

搭设尺寸为：

横距Lb为1.05m，纵距La为1m，大小横杆的步距为1.6m；

内排架距离墙长度为0.30m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为150.00m；

采用的钢管类型为Φ48×

2.75；

横杆与立杆连接方式为双扣件；

取扣件抗滑承载力系数为1.00；

连墙件采用三步四跨，竖向间距4.8m，水平间距4m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:

2.000kN/m2；

脚手架用途:

装修脚手架；

同时施工层数:

2层；

3.风荷载参数

本工程地处湖南长沙市，基本风压0.32kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.300；

栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.150；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；

脚手板类别:

竹笆片脚手板；

栏杆挡板类别:

竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:

0.031；

脚手板铺设总层数:

13；

5.地基参数

地基土类型:

素填土；

地基承载力标准值（kPa）:

120.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.20；

地基承载力调整系数:

1.00。

二、大横杆的计算

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.031kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.3×

1.05/（2+1）=0.105kN/m；

活荷载标准值:

Q=2×

1.05/（2+1）=0.7kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×

0.031+1.2×

0.105=0.163kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×

0.7=0.98kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.08×

0.163×

12+0.10×

0.98×

12=0.111kN·

m；

支座最大弯距计算公式如下:

M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2

支座最大弯距为M2max=-0.10×

12-0.117×

12=-0.131kN·

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.111×

106,0.131×

106）/4180=31.34N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=31.34N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

νmax=（0.677q1l4+0.990q2l4）/100EI

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.031+0.105=0.136kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=0.7kN/m；

最大挠度计算值为：

ν=0.677×

0.136×

10004/（100×

2.06×

105×

100400）+0.990×

0.7×

100400）=0.379mm；

大横杆的最大挠度0.379mm小于大横杆的最大容许挠度1000/150mm与10mm，满足要求！

三、小横杆的计算

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.031×

1=0.031kN；

脚手板的自重标准值：

1.05×

1/（2+1）=0.105kN；

活荷载标准值：

Q=2×

1/（2+1）=0.700kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×

（0.031+0.105）+1.4×

0.7=1.143kN；

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×

0.031×

1.052/8=0.005kN·

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=Pl/3

Mpmax=1.143×

1.05/3=0.4kN·

m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.405kN·

最大应力计算值σ=M/W=0.405×

106/4180=96.907N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=96.907N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×

10504/（384×

100400）=0.023mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.031+0.105+0.7=0.836kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax=Pl（3l2-4l2/9）/72EI

νpmax=835.7×

1050×

（3×

10502-4×

10502/9）/（72×

100400）=1.66mm；

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.023+1.66=1.684mm；

小横杆的最大挠度为1.684mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

P1=0.031×

1×

2/2=0.031kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.031×

1.05/2=0.016kN；

P3=0.3×

1/2=0.158kN；

Q=2×

1/2=1.05kN；

荷载的设计值:

R=1.2×

（0.031+0.016+0.158）+1.4×

1.05=1.715kN；

R<

16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=[0.1248+（1.00×

2/2）×

0.031/1.60]×

25.00=3.600kN；

（2）脚手板的自重标准值；

采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.3×

13×

（1.05+0.3）/2=2.633kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；

采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NG3=0.15×

1/2=0.975kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:

0.005kN/m2

NG4=0.005×

25=0.125kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.332kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×

2/2=2.1kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ=1.2×

7.332+0.85×

1.4×

2.1=11.298kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'

=1.2NG+1.4NQ=1.2×

7.332+1.4×

2.1=11.739kN；

六、立杆的稳定性计算

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·

μs·

ω0

其中ω0--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

ω0=0.32kN/m2；

μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

μz=0.74；

μs--风荷载体型系数：

取值为0.214；

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×

0.32×

0.74×

0.214=0.035kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×

1.4WkLah2/10=0.85×

0.035×

1.62/10=0.011kN·

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：

N=11.298kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）≤[f]

N=N'

=11.739kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.6cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：

μ=1.7；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

l0=3.142m；

长细比:

L0/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.188

立杆净截面面积：

A=3.91cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=4.18cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

考虑风荷载时

σ=11297.625/（0.188×

391）+10806.385/4180=156.278N/mm2；

立杆稳定性计算σ=156.278N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

不考虑风荷载时

σ=11738.625/（0.188×

391）=159.692N/mm2；

立杆稳定性计算σ=159.692N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

Hs=[φAf-（1.2NG2k+0.85×

1.4（ΣNQk+MwkφA/W））]/1.2Gk

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=3.733kN；

活荷载标准值：

NQ=2.1kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0.125kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：

Mwk=Mw/（1.4×

0.85）=0.011/（1.4×

0.85）=0.009kN·

Hs=（0.188×

3.91×

10-4×

205×

103-（1.2×

3.733+0.85×

（2.1+0.188×

100×

0.009/4.18）））/（1.2×

0.125）=52.758m；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=Hs/（1+0.001Hs）

[H]=52.758/（1+0.001×

52.758）=50.114m；

[H]=50.114和50比较取较小值。

经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。

脚手架单立杆搭设高度为25m，小于[H]，满足要求！

八、连墙件的稳定性计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.32，

Wk=0.7μz·

ω0=0.7×

0.92×

0.214×

0.32=0.044kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=19.2m2；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×

Wk×

Aw=1.185kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.185kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·

A·

[f]

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l/i=300/16的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

[f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×

103=76.067kN；

Nl=6.185<

Nf=76.067,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=6.185小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

九、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×

kc=120kPa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=1；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=56.488kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

基础底面面积：

A=0.2m2。

p=56.488kPa≤fg=120kPa。

地基承载力满足要求！

十、脚手架配件数量匡算

扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，

因此按匡算方式来计算；

根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：

L=1.1·

H·

（n·

（1+Hs/H）+la/h·

n-2·

la/h）+[（H/h）-1]取整·

（m+2）·

c

N1=1.1·

（H/2h+1）·

n

N2=2.2·

（H/h+1）·

n·

2·

（1+Hs/H）+（c/la+1）·

K·

2.2

N3=L/li

N4=0.3·

L/li

S=1.1·

（n-2）·

la·

lb

L--长杆总长度（m）；

N1--小横杆数（根）；

N2--直角扣件数（个）；

N3--对接扣件数（个）；

N4--旋转扣件数（个）；

S--脚手板面积（m2）；

n--立杆总数（根）n=302；

H--搭设高度（m）H=25；

h--步距（m）h=1.6；

la--立杆纵距（m）