模板专项工程施工组织设计方案文档格式.docx

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920mm，模板厚度等于18mm，取

5．2楼板混凝土最大厚度h=220mm计算。

5．3强度验算

5．3．1荷载计算

荷载组合：

1.2×

（180+0.22×

24000+0.22×

1100）+1.4×

2500=10342N/m2,因为板宽

b=920mm,所以

q1=0.92×

10342=9515N/m=9.515N/mm

q2=0.92×

（10342-3500）=6295N/M=6.295N/mm

p=1.4×

2500=3500N

5．3．2强度验算

施工荷载为均布荷载时（按最不利因素考虑）

M1=0.0779q1L2=0.0779×

9515×

0.22=66.71N·

m

MB=|-0.105q1L2|=0.105×

0.22=89.92N·

施工荷载为集中荷载时（按最不利因素考虑）

M1’=0.0779q1L2+0.171FL=0.0779×

0.32+0.171×

3500×

0.32=120.58N·

MB’=0.105q1L2+0.158FL=0.105×

0.32+0.158×

0.32=139.69N·

由于MB’最大,故用MB’验算强度

∵截面抵抗矩Wn=bh2/6=49680mm3

∴σ=MB’/Wn=139.69×

103N·

mm/49680mm3=2.81Mp<

15Mp

故强度合格

5．4刚度验算（按最不利因素考虑）

5．4．1荷载计算

荷载组合：

180+0.22×

1100=5702N/m2

因为板宽=920mm,故q=0.92×

5702=5246N/m

∵I=bh3/12=920×

183/12=447120mm4

E=4×

103N/mm2又ω=Kf×

qL4/100×

IE查表得Kf=0.645

∴ω=0.645×

5.246×

3004/（100×

447120×

4*103）=0.154（mm）<

L/400=0.75（mm）

刚度符合要求

6、梁模板计算

6．1计算简图如图二、图三所示：

q

οοοοοο

οοοοο

300300300300300

图二梁底模板

Αο1Bο2Cο3Cο2Cο1　οA

Αο1Bο2Cο3Cο2Cο1　

300300300300300

图三梁侧模板

6．2荷载计算（以300×

1400mm的梁计算）

6．2．1梁底板

（180+1.4×

24000+1.4×

1500）+1.4×

2000=45856N/m2

因为梁宽=0.30m,故q1=0.30×

45856=13757N/m

6．2．2梁侧板

1.2×

1.4×

2000=43120N/m2

∵梁侧模实际高度=梁高-板厚（按180mm考虑）=1.4-0.18=1.22m

∴q2=1.22×

43120=52606N/m

6．3强度验算

6．3．1梁底板

13757×

0.32=96.45N·

0.32=130N·

∵MB>

M1,故取MB验算

Wn=bh2/6=300×

182/6=16200mm3

∴σ=MB/Wn=130×

mm/16200mm3=8.02Mp<

强度合格

6．3．2梁侧板

52606×

0.32=368.82N·

MB=|-0.105q2L2|=0.105×

0.32=497.13N·

Wn=bh2/6=1220×

182/6=65880mm3

∴σ=MB/Wn=497.13×

mm/65880mm3=7.55Mp<

6．4刚度验算

6．4．1荷载计算

（1）梁底板

180+1.4×

1500=35880N/m2

因梁底板宽=0.3m,故q=0.3×

35880=10764N/m=10.76N/mm

（2）梁侧板

F=1.4×

24000=33600N/m2

因为梁侧板实际高度=1.4-0.18=1.22m,故q2=1.22×

24000=29280N/m=29.28N/mm

6．4．2刚度验算

（1）梁底板

因为E=4×

103N/mm，I=bh3/12=300×

183/12=145800N/mm4

又ω=KfqL4/100IE，查表得Kf=0.645

ω=0.645×

10.76×

243000×

4×

103）=0.71（mm）<

故刚度合格

（3）梁侧板

103N/mm，I=bh3/12=1220×

183/12=592920N/mm4

29.28×

592920×

103）=0.48（mm）<

7、柱模板计算

7．1计算简图发图四所示

Αο1Bο2Cο3Cο2Bο1οA

图四柱侧模板

7．2荷载计算（以1100×

1100的柱计算，柱箍间距300mm）

新浇混凝土对模板的侧压力：

F1=0.22×

24×

1.15×

41/2=58.29KN/m2

F2=γh=24×

3.0=72KN/m2

因采用内部振捣方式,所以取较小值F1=58.29KN/m2

荷载组合:

58.29+1.4×

2=72.75KN/m2

q1=72.75×

1.2=87.30KN/m

q2=58.29×

1.2=69.95KN/m

7．3强度验算

87300×

0.32=612N·

0.32=825N·

Wn=bh2/6=1100×

182/6=59400mm3

∴σ=MB/Wn=825×

mm/59400mm3=13.8Mp<

7．4刚度验算

103N/mm，I1=bh3/12=1100×

183/12=534600N/mm4

I2=bh3/12=200×

503/12=2083333N/mm4

69.95×

3004/[100×

（534600+2083333）×

103]=0.43（mm）<

8、柱箍计算（采用Ф48×

3.5钢管做柱箍）

8．1计算简图见图五

ο　　　ο

ο　700　　

图五柱箍计算简图

8．2荷载计算

0.3=21.825KN/m

0.3=17.49KN/m

RA=RB=VA=VB=q1L/2=21.825×

0.7/2=7.64KN

8．3强度计算

已知Wn=5080mm3，An=489mm2rx=1，则

r=VA/An=7640/489=15.62N/mm2<

120N/mm2（抗剪强度满足）

σ=M/Wn=q1L2/8Wn=21.825×

7002/（8×

5080×

2）=131.75N/mm2<

205N/mm2

8．4刚度验算

已知I=12.19×

104mm4E=2.06×

105N/mm2（单根钢管）

又ω=KfqL4/100IE，查表得Kf=1.30

ω=1.3×

17.49×

7004/（100×

121900×

2×

2.06×

105）=1.09（mm）<

L/400=1.75（mm）

9、次楞（板下次楞为50×

100mm的木枋，梁下次楞为50×

100mm的木枋）的验算（板厚取180mm，梁截面取300×

1400）

9．1计算简图（见图六、图七）及荷载取值

ο　　　　　ο　　　　　

ο　　　　　οο

400900400

图六板下次楞计算简图

q

P

ο　　　　　　ο

　　　　οοο

600

图七梁下次楞计算简图

9．1．1板的荷载取值

（180+0.18×

24000+0.18×

2500=9138N/m2

次楞（木枋）的间距300mm,则木枋所受的荷载:

q1=9138×

0.3=2741.4N/m

q2=（9138-1.4×

2500）×

0.18=1014.8N/m

9．1．2梁下次楞荷载取值

已知：

梁（300×

1400）的荷载q=13757N/m

次楞间距300mm

所以单根次楞上的集中荷载p=13757×

0.3=4127.1N

9．2次楞的强度验算

9．2．1板下次楞强度验算

木枋50×

100mm，L=900mm，次楞下主楞间距为900mm截面抵抗矩Wn=bh2/6=50×

1002/6=83333mm3

则，MAB=0.125q1（L2-4a2）=0.125×

2741.4×

（0.92-4×

0.42）=58.53N·

MAB’=0.125q2（L2-4a2）+0.25×

PL-0.5qa2=0.125×

1014.8×

0.8+0.25×

3500×

0.9-0.5×

0.42）=807.8N·

∵MAB’>

MAB,故取MAB’验算

∴σ=MAB’/Wn=807.8×

mm/83333mm3=9.69Mp<

13Mp

9．2．2梁下次楞强度验算

50×

100mm的木枋计算长度L=600mm

截面抵抗矩Wn=bh2/6=50×

MAB=PL/8=4127.1×

0.6/8=309.53N·

σ=MAB/Wn=309.53×

mm/83333mm3=3.71Mp<

9．3次楞的刚度验算

9．3．1板下次楞的刚度验算

103N/mm，I=bh3/12=50×

1003/12=4166666mm4

又ω=Kfq2L4×

（1-4.8a2/L2）/100IE，查表得Kf=1.30

所以ω=1.30×

2.775×

9004×

（1-4.8×

4002/9002）/（100×

103×

4166666）=0.074（mm）<

L/1000=0.9（mm）

9．3．2梁下次楞刚度的验算

又ω=KfPL3/100IE，查表得Kf=0.26

所以ω=0.26×

5042.4×

6003/（100×

4166666）=0.20（mm）<

L/1000=0.6（mm）

10、次楞验算Ⅱ（板厚取180mm，梁截面取400×

800）

10．计算简图（见图八、图九）及荷载取值

4001200400

图八板下次楞计算简图

1200

图九梁下次楞计算简图

10．1．1板的荷载取值

2500=9137.6N/m2

次楞（木枋）的间距300mm，则木枋所受的荷载：

q1=9137.6×

0.3=2741.3N/m

q2=（9137.6-1.4×

0.3=1691.3N/m

10．1．2梁下次楞荷载取值

（180+0.8×

24000+0.8×

2000=27496N/m2

因为梁宽为0.4m，故q=27496×

0.4=10998.4N/m

所以单根次楞（木枋）上的集中荷载P=10998.4×

0.3=3300N

10．2次楞的强度验算

10．2．1板下次楞强度验算（板厚180mm）

木枋截面50×

100mm，L=1200mm

则：

MAB=0.125q1（L2-4a2）=0.125×

2741.3×

（1.22-4×

0.42）=274.13N·

M’AB=0.125q2（L2-4a2）+0.25×

PL-0.5qa2=0.125×

1691.3×

0.42）+0.25×

3290×

1.2-0.5×

0.42=1020.8N·

因M’AB〉MAB

故取M’AB验算

σ=M’AB/Wn=1020.8×

mm/83333=12.2Mp<

10．2．2梁下次楞强度验算（梁截面400×

100mm的木枋计算长度L=1200mm

MAB=PL/8=3300×

1.2/8=495N·

σ=MAB/Wn=495×

103/83333=5.94Mp<

10．3次楞的刚度验算

10．3．1板下次楞的刚度验算（板厚180mm）

已知：

E=4×

103N/mm，I=bh3/12=50×

1003/12=4166666mm4

（1-4.8a2/L21）/100IE，查表得Kf=1.30

1.691×

12004×

4002/12002）/100×

4166666）=1.28mm<

L/800=1.5mm

10．3．2梁下次楞的刚度的验算（板厚180mm）

3300×

12003/（100×

4166666）=0.89mm<

L/1000=1.2mm

11、主钢楞（2×

Ф48×

3.5mm）的验算

11．1计算图及荷载取值（计算简图如图十、图十一）

ο　　　ο

ο　900οο　　

图十板下主楞计算简图

ο　　　ο

图十一梁下主楞计算简图

11．1．1板下主楞的荷载取值（板厚180）

计算主楞时，施工均布荷载标准值为1.5KN/m2，所以1.2×

1500=7738N/m2

板下主楞间距按900取值计算,则主楞所承受的均布荷载

q=7738N/m2×

0.9m=6964N/m=6.964N/mm

11．1．2梁下主楞荷载取值（梁截面500×

1000）

（180+1.0×

24000+1.0×

2000=33616N/m2

因为梁宽=0.5m，故q=0.4×

33616=13446N/m=13.446N/mm

11．2板下主楞的强度验算

支顶间距L=900mm，Wn=5080mm3×

2=10160mm3

An=489mm2×

2=978mm2，rx=1，则

r=VA/An=qL/2÷

978=6.964×

900/（2×

978）=3.2N/mm2＜120N/mm2

抗剪强度满足

σ=M/Wn=qL2/8Wn=6.964×

9002/（8×

10160）=69.4N/mm2<

11．3梁下主楞的强度验算

4=20320mm3

4=1956mm2，rx=1，则

r=VA/An=qL/2×

An=13.446×

1956）=3.1N/mm2＜120N/mm2

抗剪强度合格

σ=M/Wn=qL2/8Wn=13.446×

20320）=67.1N/mm2<

11．4板下主楞刚度验算

E=2.06×

105N/mm2I=12.19×

104mm4×

2

所以ω=1.3×

6.964×

9004/（100×

12.19×

104×

105）=1.19mm<

L/400=2.25mm

11．5梁下主楞刚度验算

已知:

105N/mm2I=12.19×

104mm4×

4

又ω=KfqL4/100IE查表得Kf=1.30

13.446×

105）=1.14mm<

12、门式钢管脚手架计算

门式钢管脚手架搭设间距为900mm。

在板厚180的部位及在梁截面≥400×

1000的梁底部位,支顶间距不得＞900mm。

12．1荷载组合

梁下（梁截面400×

900）主楞承受的均布荷载大于板下主楞承受的均布荷载，故采用梁下主楞均布荷载q=13.446N/mm作验算荷载。

主楞传到脚手架上的荷载为：

P=qL=13.446×

900=12101N＜Nd=40160N（表B.0.5）

故脚手架稳定

13、模板支撑体系验算结论

13．1板下次楞间距和梁下次楞（木枋）的间距采用300mm。

13．2门式管脚手架搭设间距为900mm。

13．3板厚180的部位及梁截面≥400×

1000的梁底部位支顶间距不得大于900mm。

13．4板厚150的部位及梁截面≤400×

800的梁底部位支顶间距不得大于1200mm。

13．5柱模加固见大样图。

13．6根据以上结论和相关验算可知，模板、次楞、主楞、模箍钢楞的强度和刚度可靠，脚手架稳定性好，此设计可行。

三、模板的制作

1、材料及尺寸的控制

1．1所选材料必须按指定的质量、规格、品种选定。

1．2对木方用压刨机进行选定尺寸控制。

2、模板制作工艺按下列要求执行。

2．1质量要求应符合GB50204-92标准中第2.1.1条~2.2.6的规定。

2．2模板制作时，应按其规格、尺寸、数量、分批加工，并将其编号。

2．3梁模板支模采用侧包底的支模法：

即梁模底板宽为梁宽，梁侧模高=梁高-板厚。

2．4柱模板制作其宽为：

柱宽+2×

模板厚，每根柱各两块。

其高为：

楼层高-梁高-模板厚

四、模板安装

1、模板安装前的准备工作

1．1施工图纸及有关资料准备齐全，并已组织学习和交底。

1．2施工机具、材料已按计划进场。

作业需要的脚手架搭

设完毕。

1．3由测量人员负责测量控制轴线、标高并将该层楼面0.5米高处的标高做好标记。

1．4对较复杂的施工部位，编制模板安装大样图。

2、操作工艺

2．1柱模的安装工艺：

先弹出柱的中心线及四周边线→焊柱模限位钢筋，作为定位基准→通排柱模板安装时先将柱脚互相搭牢固定，再将两端柱模板找正吊直，固定后，拉通线较正中间各柱模板。

各柱之间加设剪刀撑彼此拉牢，以免浇灌混凝土时偏斜→用1：

3水泥砂浆塞底缝→复检断面尺寸及垂直度→合格，交混凝土班组。

2．2梁板模的安装工艺：

搭设支撑体系→铺放50×

100mm的木枋，间距300mm→铺梁底板模（通线控制）安装梁侧模，侧模背肋用50×

100mm的木枋，间距300mm，用对拉螺栓固定，间距500mm→校正梁侧模→用整块胶合板铺设楼面模板。

模板与梁侧模的接触面，用2寸圆钉间距400mm钉牢，这样可使梁侧模更趋稳定。

2．3楼梯模板的安装工艺：

本工程楼梯要求放样必须准确，安装过程中要严格控制标高和断面尺寸。

具体作法如下：

放大样→安装中部休息平台→安装上、下梯跑底板→放样、弹侧模线→安装侧模板分踏步、做好踏步板定位标记→绑扎钢筋→安装踏步板模，并固定好。

重点是标高控制和踏步板的固定。

要用木板或方条作拉条，使其成为一个稳定结构，踏步固定必须牢固，除两边固定在侧模上外、中部用木方固定，并用铁丝拉牢，防止踏步下移和受砼挤压后踏步板挠曲，造成踏步成弧形。

同时，楼梯踏步模板要放样、定位、安装时应考虑装修层厚度。

五、模板的拆除

1、模板的拆除，除了侧模应能保