九瑞大道跨线桥安全施工方案Word文档格式.docx
《九瑞大道跨线桥安全施工方案Word文档格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《九瑞大道跨线桥安全施工方案Word文档格式.docx（45页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
之间，保证剪刀撑处在最好的受力状态。
为方便高程调整和支架拆除，采用可调式顶托和底托。
根据施工支架布置图依次安装安装底托、立杆、横杆和顶托。
墩柱脚手架立杆纵横向间距为90×
90cm，步距120cm，四周双层搭设。
为保证脚手架的整体稳定，在脚手架的外层用φ48×
每根钢管至少保证四个卡子与立杆连接，剪刀撑用单根钢管长度不够时，用同型号钢管加长，每个连接处不得少于两个卡子，保证剪刀撑处在最好的受力状态。
上部用10×
10cm方木和竹排搭设施工平台，方木或竹排间用铁丝连接。
外侧用钢管搭设护栏高度1.2m，每隔3m设一根立杆，横杆与立杆每个连接处用一个扣子连接，中间挂设绿色安全网并设安全标志。
普通地段满堂支架计算说明书：
Ⅰ、计算要素说明：
⑴支架：
横梁、腹板处采用45×
45×
120㎝，其余处采用90×
90×
120㎝
⑵纵向分布木：
15×
12㎝，全桥通长布设，横梁、腹板处为45㎝，其余处采用90㎝
⑶横向分布木：
8×
10㎝，间距30㎝
⑷侧模：
横肋间距60㎝，竖肋间距40㎝，采用10×
10㎝方木
⑸竹胶板：
底模、侧模、翼板采用优质腹膜A类竹胶板，规格122×
244×
1.8
⑹内模支架：
采用8×
10按设计形状加工框架，间距0.4m，外覆1.5㎝竹胶板，
⑺荷载：
①钢筋砼：
26KN/m3
模板：
0.36KN/m2
方木自重：
0.1×
6=0.06KN/m
0.15×
0.12×
6=0.108KN/m
0.08×
6=0.048KN/m
②活载取值：
计算模板及横向分布方木时取2.5KN/m2；
计算纵方木及立杆时取1.5KN/m2；
砼振捣力：
水平面2.0KN/m2，垂直面：
4.0KN/m2；
砼冲击荷载取2.0KN/m2
③荷载取值系数：
静载系数rG=1.2，活载系数rQ=1.4
Ⅱ、底模检算：
（按五跨连续梁来计算）
⑴荷载分析：
模板受静载：
G1=51.51+0.36=51.87KN/m2（横梁）
G2=25.5+0.36=25.86KN/m2（跨中）
模板受活载：
Q1=2.5+2.0+2.0=6.5KN/m2
模板设计荷载：
q=1.2×
51.87+1.4×
6.5=71.344KN/m2
q设计=71.344×
1.22=87.040KN/m
⑵强度检算：
M1中=0.078ql2=0.078×
87.040×
0.32KN·
m=0.611KN·
m
⑶挠度检算：
Ⅲ、侧模检算：
⑴侧压力检算：
Pmax=0.22rt0β1β2ν0.5,
其中：
r=26KN/m3；
入模温度40℃；
t0=200/t+15；
β1=1.2；
β2=1.15；
ν=0.6m/h
Pmax=0.22×
26×
103×
×
1.2×
1.15×
0.60.5
P=22.23+2+4=28.23KPa
M1=0.080ql2=0.080×
11.292×
0.42KN·
m=0.145KN·
m
Ⅳ、内模检算：
1模顶板：
静载：
G=26×
0.5+0.36=13.36KN/m2
活载：
Q=2.5+2.0+2.0=6.5KN/m2
q=13.36×
1.2+6.5×
1.4=25.13KN/m2
横向取1米范围内按连续梁计算：
q设计=25.13KN/m2
25.13×
m=0.322KN·
⑷内模支架检算：
（按两跨连续梁来计算）：
G=（26×
0.5+0.36）×
0.5+0.048=6.728KN/m
Q=（2.5+2.0+2.0）×
0.5=6.5×
0.5KN/m=3.25KN/m
q=6.278×
1.2+3.25×
1.4=12.624KN/m
M=0.070ql2=0.070×
12.624×
0.52KN·
m=0.221KN·
σ=
KPa=2.071Mpa<
[σ]=12MPa
f1=0.521×
m=0.107㎜<
500/400=1.125㎜
Ⅴ、方木检算：
⑴底模横方木检算：
（按三跨连续梁来计算）：
q＇横梁=（51.51+0.36+0.048）×
0.3=15.58KN/m
q＇跨中=（25.5+0.36+0.048）×
0.3=7.77KN/m
q＇＇横梁=15.58×
0.3×
1.4=21.43KN/m
q＇＇跨中=7.77×
1.4=12.05KN/m
M横梁=0.080ql2=0.080×
21.43×
0.452KN·
m=0.348KN·
mM跨中=0.080ql2=0.080×
12.05×
0.92KN·
m=0.781KN·
f跨中=0.677×
m=0.870㎜<
780/400=2.25㎜
⑵底模纵方木检算：
q＇＇横梁=（51.51+0.36+0.048+0.06）×
0.45×
1.2+5.5×
1.4=31.533KN/m
q＇＇跨中=（25.5+0.36+0.048+0.06）×
0.9×
1.4=34.98KN/m
31.533×
m=0.511KN·
34.98×
m=2.267KN·
σ横梁=
KPa=1.136Mpa<
[σ]=12MPa
σ跨中=
KPa=5.038Mpa<
[σ]=12MPa
f横梁=0.677×
m=0.029㎜<
500/400=1.25㎜
f跨中=0.677×
m=0.512㎜<
800/400=2.0㎜
⑶侧模竖肋检算：
q=31.26×
0.4=12.504KN/m
M=0.080ql2=0.080×
12.504×
0.62KN·
m=0.361KN·
KPa=2.166Mpa<
f1=0.677×
m=0.071㎜<
400/400=1.0㎜
Ⅵ、箱梁支架立杆的计算：
⑴设计荷载计算：
K·
N=An[
]
N——立杆设计荷载
K——考虑管子平直度、锈蚀程度等因素，影响力附加系数，在封锚端和中横梁处安全系数取1.6，在跨中处安全系数取1.5。
fy——立杆的强度设计值，A3钢为1700㎏/㎝2
σ——欧拉临界应力
η——0.3（1/100i）2
L0——底层立杆的有效长度L0=μ×
L
i——立杆截面的圆转半径
λ=L0/i——底层立杆长细比
An——立杆的净截面积
μ——计算长度系数
An=4.89×
102㎜2
i=
=
=15.78㎜
L0=μ×
l=2×
1.2=2400㎜
λ=L0/i=2400/15.78=152.1
=89.5N/㎜2<
170MPa
η=0.3×
（1/100i）2=0.3×
（1/100×
0.01578）2=0.12
惯性矩I=π（4.84－4.14）/64=121805㎜4
设计荷载[N]=
[
[
=19.6KN。
则在封锚端和中横梁处每根立杆承受能力为19.6÷
1.6=12.25KN/根，在跨中处每根立杆承受能力19.6÷
1.5=13.07KN/根
⑵实际荷载计算：
①N1=S1·
L×
26=18.82×
1×
26=489.32KN
M1=N1·
1000÷
9.8=489.32×
9.8=49930.6kg
均布:
49930.6kg/m
②S2=201000－46573.0769×
2=107853.8462㎝2=10.79m2
N2=S2·
26=10.79×
26=280.54KN
M2=N2·
9.8=280.54×
9.8=28626.53kg
28626.53kg/m
③S3=9.3156m2
N3=S3·
26=9.3156×
16.87×
26=4046.008KN
M3=N3·
9.8=4046.008×
9.8=416939.64kg
416939.64÷
16.87=24714.86kg/m
④S4=201000－50353.0769×
2=100293.8462㎝2=10.03m2
N4=S4·
26=10.03×
2.5×
26=651.95KN
M4=N4·
9.8=651.95×
9.8=66525.51kg
66525.51÷
2.5=26610.20kg/m
⑤S5=201000－46573.0769×
N5=S5·
M5=N5·
⑥N6=S6·
26=（20.1－0.8×
0.8×
2）×
1.6×
26=782.912KN
M6=N6·
9.8=782.912×
9.8=79888.980kg
79888.98÷
1.6=49930.6kg/m
⑶横梁处立杆检算：
封锚端：
9.5m×
2.6m，9.5÷
0.45≈22，2.6÷
0.45≈6，
根数：
22×
6=132
能承担：
132×
12.25=1617KN，约161.7T。
荷载：
N6×
1.6+N5×
1=108516㎏=108.516T，
系数：
1.3×
108.516=141.0708T
所以：
161.7T>
[N]=141.0708T
⑷中横梁立杆检算：
4m，9.5÷
0.45≈22，4÷
0.45≈9，
9=198，
198×
12.25=2425.5KN，约242.55T，
N1×
2+N2×
1+N3=1532.02㎏=153.202T，
153.202=199.16T
242.55T>
[N]=199.16T
⑸跨中处立杆检算：
20.37m，其中:
腹板0.45间距占3.558×
20.37m；
0.9间距占5.942×
20.37m；
5.942÷
0.9=7；
20.37÷
0.9=23；
3.558÷
0.45=8；
0.45=46；
总根数：
7×
23+8×
46=529，
529×
13.07=6914KN,约为691.4T。
N3×
16.37+N4×
2.5+N5×
=512092.4㎏,约为512.0924T,
512.09=665.7T,
691.4T>
[N]=665.7T
2.2.1、基坑开挖安全施工措施
⑴、进入施工现场必须戴安全帽，穿工作鞋。
⑵、挖掘机开挖基坑时，坑内不得有人作业。
挖掘机等机械在坑顶进行挖基出土作业时，机身距坑边的安全距离不小于1m。
基坑开挖根据开挖高度进行放坡处理。
对于开挖深度小于1.5米的基坑按照设计图纸尺寸每侧加宽50厘米开挖；
对于开挖深度大于1.5米的基坑按照1：
1的坡度进行放坡开挖。
⑶、开挖时根据地下水情况用人工开挖水沟及集水井，防止地下水将基坑底浸泡，使土质发生变化；
开挖的土石方要立即清运至指定位置，不能堆放在基坑四周，增加坑壁的压力，防止坍塌事故的发生。
⑷、基坑开挖需要爆破时，应按国家现行的爆破安全规程办理。
⑸、基坑开挖后在靠近便道一侧用高度1.5米钢管进行围护，钢管间距2米，其他三侧用钢管进行围护，间距2米，中间挂绿色安全网、设安全标志（非施工人员请勿靠近）。
在距离钢管或木桩顶0.2米四周挂绳子，绳上每隔0.5米挂一面三角旗进行围护。
在靠近便道一侧设置一块（基坑开挖、注意安全）的告示牌，提醒过往人员注意安全
2.2.2、地基处理措施
承台基坑清淤后分层回填含水量适中的亚粘土，整平后逐层压实。
普通地段满堂支架地基先用推土机将耕植土、有机土清理出支架范围，整平后采用YZ18压路机压实，压实遍数不小于5遍，若发现弹簧土及时用挖掘机清除并回填砖渣后整平压实。
然后在处理好的土层上满铺30cm厚砖渣，整平碾压后地基压实度均在95%以上，完成后浇筑10cm厚的C15砼，加强地基承载力。
3#～4#墩之间有一条排水沟，采用换填砖渣处理。
首先进行机械清淤，采用挖掘机清理淤泥至原状土层后，回填1.5m砖渣每层填筑0.5m，18T双钢轮压路机重压5遍，碾压整平后地基压实度均在95%以上，整平后在表面浇筑15cm的C15砼，加强地基承载力。
并做好地基两侧的排水工作，在支架外侧1m处开挖浅碟型排水沟，沟底铺厚塑料薄膜，水引致附近池塘或排水沟将水排出，防止雨水浸泡支架基础。
2.2.3、支架及脚手架的安全施工措施：
⑴、施工前对使用支架进行详细检查,不符合要求的禁止使用.
⑵、作业人员施工前应对施工环境及所需工具，安全防护设施等进行检查,消除隐患后方可施工。
⑶、地基承载力应符合要求,否则应采用加固措施使其达到要求。
⑷、根据施工季节，支架工程应采取防冲刷或防冻涨等安全措施。
⑸、支立排架要按设计要求施工，应有足够的承载力和稳定性，保证相互联结牢固，防止不均匀沉落、失稳和变形。
⑹、支立排架时，应设专人指挥。
支立排架以整排竖立为宜。
排架竖立后，用临时支撑撑牢后再竖立第二排。
两排架间的水平和剪刀撑用螺丝拧紧，形成整体。
⑺、钢管脚手架连接材料应使用扣件，接头应错开，螺栓要紧固。
⑻、脚手架要铺满、绑牢，无控头板，并要牢固地固定在脚手架的支撑上。
脚手架的任何部分不得与模板相联。
⑼、脚手架要设置栏杆。
敷设的安全设施应经常检查，确保操作人员和小型机械安全通行。
⑽、脚手架上的材料和工具要堆放整齐，积雪和杂物应及时清除，有坡度的脚手板，要加设防滑木条。
⑾、悬空脚手架应用栏杆或撑木固定稳定、牢靠，防止摆动摇晃。
⑿、搭设水中脚手架，应以常检查受水冲刷情况，发现松动、变形沉陷应及时加固。
在脚手架上作业人员应配带救生设备。
⒀、搭设钢管井架相临的两立杆的接头应错开，横杆和剪刀撑要同时安装。
⒁、脚手架高度在10~15m时应设置一组缆风绳.缆风绳与地面夹角为45°
~60°
。
缆风绳的地锚应设围栏，防止碰撞破坏。
⒂、工程施工完毕经全面检查，确认不再需要架子时，经工程负责人签证后，方可进行拆除。
⒃、拆除时，应设警戒区和醒目标志，有专人负责警戒。
⒄、架上的材料、杂物等应清理干净。
⒅、架子若有松动或危险的部位，应予以先行加固，再进行拆除。
⒆、拆除顺序应遵循自上而下，后装的构件先拆，先装的后拆，一步一清的原则，依次进行，不得上下同时拆除作业，严禁用踏步式分段、分立面拆除法。
⒇、拆除的杆件，脚手架等应用竖直运输设备运至地面，严禁随意抛掷，运到地面的杆件、扣件等物件应及时按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
2.2.4、高空作业安全施工方案
⑴、在坠落高度基准面2m以上（含2m）有可能坠落的高处进行的作业。
⑵、高处作业的人员进行详细的安全技术教育和交底工作，建立严格的制度。
⑶、攀登高处作业（如搭架子、结构物安装等）危险性大，操作人员必须经专门培训、考试，发给特殊人员操作证，并体检合格的人，才能从事高处作业。
⑷、严格按操作规程操作，遵守劳动纪律。
对从事高处作业的人员要定期或随时体检，发现患有心脏病、贫血、高血压、低血压、癫痫病、恐高症及其它不适宜高处作业的疾病时，不得从事高处作业。
⑸、高处作业人员衣着要灵便，禁止赤脚、穿硬底鞋、高跟鞋、带钉易滑鞋或拖鞋及赤膊裸身。
酒后禁止高处作业。
⑹、高处作业人员必须按规定正确使用安全帽、安全带、安全网等安全防护用品。
⑺、夜间从事高处作业，作业场所应有充分的照明。
⑻、根据气候条件设置防滑、防寒措施，安装避雷针、防止触电。
⑼、高处作业所用的梯子不得缺档和垫高，梯脚底部应坚实、防滑。
同一架子不得二人同时上下，在通道处（或平台）使用梯子应设置围栏。
作业人员上下梯子时，必须面向梯子，不得手持器物。
⑽、支架上作业应搭设作业平台，平台铺脚手板，必须严密、坚实，四周设防护栏杆，高1.2m，挂绿色安全网封闭。
⑾、支架上堆放物品不能过多、过重、过分集中。
⑿、高处作业场所有坠落可能的物体应一律先行撤除或予以固定。
⒀、设置安全防护设施和安全标志等，不得损坏或擅自移动和拆除，因作业必需临时拆除或变动时，要采取相应的可靠措施，作业完毕后立即恢复。
⒁、高处作业应设通讯、旗语、哨音等上下联系，并有专人负责。
禁止多人乱喊，以免误操作发生事故。
⒂、施工过程中若发现高处作业的安全技术设施有缺陷或隐患，务必及时报告，及时解决，危及人身安全时，必须立即停止作业。
2.2.5、安全用电方案
⑴施工安全用电要求
①支线架设
全部主线路采用三相五线制，工作零线和保护零线应分开敷设。
配电箱的电缆线应有套管，电线进出不混乱，大容量电箱上进线加滴水弯。
支线绝缘好，无老化、破损和漏电，支线应沿墙或电杆架空敷设，并用绝缘子固定。
过道电线可采用硬质护套管埋地并作标记，室外支线应用橡皮线架空，接头不受拉力并符合绝缘要求。
②现场照明
一般场所采用220V电压。
危险、潮湿场所和金属容器内的照明及手持照明灯具，应采用符合要求的安全电压。
照明导线应用绝缘子固定，严禁使用花线或塑料胶质线。
导线不得随地拖拉或绑在脚手架上，照明灯具的金属外壳必须接地或接零。
单相回路内的照明开关箱必须装设漏电保护器。
室外照明灯具距地面不得低于3m，室内距地面不得低于2.4m。
碘钨灯固定架设，要保证安全。
钠、铊等金属卤化物灯具的安装高度宜在5m以上，灯线不得靠近灯具表面。
③架空线
架空线必须设在专用电杆（水泥杆、木杆）上，严禁架设在树或脚手架上。
架空线应装设横担和绝缘子，其规格、线间距离、档距等应符合架空线路要求，其电杆板线离地2.5m以上应加绝缘子。
架空线一般应离地4m以上，机动车道为6m以上。
④电箱（配电箱、开关箱）
电箱应有门、锁、色标和统一编号。
电箱内开关电器必须完整无损，接线正确。
各类接触装置灵敏可靠，绝缘良好。
无积灰、杂物，箱体不得歪斜。
电箱安装高度和绝缘材料等均应符合规定。
电箱内应设置漏电保护器，选用合理的额定漏电动作电流进行分极配合。
配电箱应设总熔丝、分熔丝、分开关。
接地接零齐全。
动力和照明分别设置。
配电箱的开关电器应与配电线或开关箱一一对应配合，作分路设置，以确保专路专控；
总开关电器与分路开关电器的额定值、动作整定值相适应。
熔丝应和用电设备的实际负荷相匹配。
金属外壳电箱应作接地或接零保护，开关箱与用电设备实行一机一闸一保险，同一移动开关箱严禁配有380V和220V两种电压等级。
⑤接地接零
接地体可用角钢、圆钢或钢管，但不得用螺纹钢，其截面不小于48mm2，一组2根接地体之间间距不小于2.5m，入土深度不小于2m，接地电阻应符合规定，橡皮线中黑色或绿/黄双色线作为接地线。
与电气设备相连接的接地或接零线截面最小不能低于2.5mm2多股芯线，手持式民用电设备应采用不小于1.5mm2的多股铜芯线。
电杆转角杆、终端杆及总箱、分配电箱必须有重复接地。
⑥变配电装置
高压露天变压器间的面积应不小于3m×
3m，围墙高度不低于3.5m，地平整无杂草，金属门应向外开启接地，配有安全警告标牌，室外有散水坡。
配电间面积应不小于3m×
3m。
单列配电柜（板）通道：
正面不小于1.5m，侧面不小于1m，背面不小于0.8m；
双列配电柜正面不小于2m。
变配电间应配有安全防护用品和消防器材，并有各种警告标牌。
开关应有编号及用途标记。
⑦线路或供电设备需要维修时，停电进行。
⑵、用电安全防护
①所有配电设备安装漏电保护器。
②在三相五线制供电系统中，工作零线和保护零线应分开敷设。
③每次使用前，必须利用试验按钮做漏电动作试验，连续使用者，应定期试验，若开关合不上闸时，要对设备或线路进行检查。
④安装漏电保护器时要避开强磁场影响。
⑤漏电保护器的选择，在爆炸危险场所应选用防爆型的，潮湿场所选用密闭型的，粉尘大的选用防尘型的。
⑥电工使用工具和防护用具要定期检查。
⑦对漏电保护器不能任意拆装修理。
2.2.6、起重作业安全方案
⑴、起重机作业前检查下列各项：
①、每班工作前，司机必须按规定进行各项检查与保养后，方可启动发电机。
发动机启动前，应将所有操纵杆放在“空档”位置。
发动后应注意各部仪表
升级会员 