万家口子拱坝坝肩块体稳定分析PPT文档格式.ppt

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产状为280305/SW2835两岸坝肩发育的节理裂隙主要包括：

层面裂隙，产状为280305/SW2835；

切层裂隙，产状为300330/NE6085；

左岸卸荷裂隙，产状为520/SW6080。

右岸卸荷裂隙，产状为4060/SW6080。

右坝肩发育的无断层发育可研阶段两岸坝肩地质条件EL1320高程地质平切图可研阶段左坝肩抗滑稳定分析裂面名称裂面名称结构面构面摩擦系数摩擦系数f内聚力内聚力C（MPa）上游横切面上游横切面P1J140.000.00切切层裂隙裂隙J20.750.15侧裂面裂面P2卸荷裂隙卸荷裂隙J30.750.15剪断岩石剪断岩石0.920.78底滑面底滑面P3层面裂隙面裂隙J10.800.30表5软弱结构面组成及计算参数：

工况1：

正常蓄水位+温升工况工况2：

效核洪水位+温升工况工况3：

正常蓄水位+温升+地震工况计算工况：

可研阶段左坝肩抗滑稳定分析计算条件：

渗透压力：

水库正常蓄水位为1450m，电站最低尾水位为1300m，横切面P1水压为计算高程全水头，其后帷幕下游边线位置扬压力折减系数为0.4；

地震荷载：

按VII度地震考虑，水平向加速度取为0.1g。

可研阶段左坝肩1#楔形块体：

56万方J14剪断岩石面层面裂隙J1抗滑稳定安全系数工况滑动模式滑裂面面积滑动方向安全系数KKCCJ14（m2）J1（m2）倾向（0）倾角（0）正常蓄水位+温升（J14，J1）602414795121612.50效核洪水位+温升（J14，J1）602414795121613.30正常蓄水位+温升+地震（J14，J1）60241479512168.42注：

（J14，J1）指沿J14，J1的双面滑动，滑动方向倾角向下为正表6可研阶段左坝肩1#块体运行期各工况安全系数可研阶段左坝肩2#楔形块体：

72万方卸荷裂隙J3层面裂隙J1J14抗滑稳定安全系数工况滑动模式滑裂面面积滑动方向安全系数KKCCJ14（m2）J1（m2）倾向（0）倾角（0）正常蓄水位+温升（J14，J1）165718921121623.30效核洪水位+温升（J14，J1）165718921121625.77正常蓄水位+温升+地震（J14，J1）165718921121612.41注：

（J14，J1）指沿J14，J1的双面滑动，滑动方向倾角向下为正表7可研阶段左坝肩2#块体运行期各工况安全系数可研阶段左坝肩3#楔形块体：

74万方层面裂隙J1卸荷裂隙J3切层裂隙J2抗滑稳定安全系数注：

（J2，J1）指沿J2，J1的双面滑动，滑动方向倾角向下为正工况滑动模式滑裂面面积滑动方向安全系数KCJ2（m2）J1（m2）倾向（0）倾角（0）正常蓄水位+温升（J2，J1）171819202131129.87效核洪水位+温升（J2，J1）1718192021311210.30正常蓄水位+温升+地震（J2，J1）171819202131127.30表8可研阶段左坝肩3#块体运行期各工况安全系数工况1：

可研阶段右坝肩抗滑稳定分析计算条件：

可研阶段右坝肩1#楔形块体：

56万方卸荷裂隙J4层面裂隙J1切层裂隙J2抗滑稳定安全系数注：

（J14，J1）指沿J14，J1的双面滑动，滑动方向倾角向下为正工况工况滑滑动模式模式滑裂面面积滑动方向安全系数安全系数KCJ4（m2）J1（m2）倾向（向（0）倾角（角（0）正常蓄水位正常蓄水位+温升温升（J4，J1）3237339423925.612.1效核洪水位效核洪水位+温升温升（J4，J1）3237339423925.612.6正常蓄水位正常蓄水位+温升温升+地地震震（J4，J1）3237339423925.68.4表9可研阶段右坝肩1#块体运行期各工况安全系数4施工设计阶段坝肩抗滑稳定分析施工设计阶段两岸坝肩地质条件左坝肩发育的主要断层如下表：

两岸坝肩发育的节理裂隙主要包括：

断层产状发育位置及规模fc201285290/SW2932发育在左坝肩13651425高程，从下游边坡面向拱肩槽及上游边坡方向延伸。

水平方向延伸约大于100mf101280295/SW2935发育在左坝肩12651452高程，向山内延伸fc682290300/SW2832发育在左坝肩12851355高程，全贯通f20035010/NE-SE6878发育在左坝肩13401452高程，水平向延伸约80m施工设计阶段两岸坝肩地质条件右坝肩发育的主要断层如下表：

编号产状发育位置及规模fc700290300/SW2832发育于右坝肩13901452m，在拱肩槽13651390m高程出露，全贯通f6983545/SE7080发育于右坝肩13601425m高程。

从下游开挖边坡出露，横切坝基fc729285295/SW3035发育于右岸12851340m高程，全贯通f3014045/NW-SE7583发育于右岸139001425m高程。

从下游开挖边坡出露，横切坝基f3023045/SE7075发育于右岸13901452m高程。

从下游开挖边坡出露，横切坝基fc303290300/SW2832发育于右坝肩13401452m高程。

在拱肩槽13651390高程出露。

全贯通施工设计阶段两岸坝肩地质条件EL1320高程地质平切图施工设计阶段左坝肩抗滑稳定分析表11施工设计阶段左岸软弱结构面组成及计算参数：

相对于可研阶段，施工开挖过程中揭露出多条断层及层间错动带，下表为新揭露出的软弱结构面及计算参数列表。

滑裂面名称结构面摩擦系数f内聚力C（MPa）上游横切面P1f2000.550.1切层裂隙0.750.15侧裂面P2卸荷裂隙0.750.15底滑面P3fc2010.350.05f1010.40.08fc6820.350.05层面裂隙0.750.15工况1：

正常蓄水位+温升+地震工况运行期计算工况：

计算条件：

按VII度地震考虑，水平向加速度取为0.13g。

正常工况工况2：

暴雨工况工况3：

地震工况施工期计算工况：

施工设计阶段左坝肩抗滑稳定分析施工设计阶段左岸坝肩块体层面裂隙卸荷裂隙卸荷裂隙fc201切层裂隙卸荷裂隙f200f101切层裂隙卸荷裂隙fc682左坝肩3#楔形块体：

12.4万方卸荷裂隙f200f101抗滑稳定安全系数注：

（f200，f101）指沿f200，f101的双面滑动工况滑动模式滑裂面面积滑动方向安全系数Kcf200（）f101（）倾向（）倾角（）正常工况（f200，f101）97.16930.2165241.65降雨工况（f200，f101）97.16930.2165241.61地震工况（f200，f101）97.16930.2165241.23工况滑动模式滑裂面面积滑动方向安全系数Kcf200（）f101（）倾向（）倾角（）正常蓄水位+温升（f200，f101）97.16930.2165243.35校核洪水位+温升（f200，f101）97.16930.2165243.45正常蓄水位+温升+地震（f200，f101）97.16930.2165242.05施工期各工况安全系数表运行期各工况安全系数表左岸锚索加固方案左坝肩3#块体在运行期正常及地震工况下的抗滑稳定性安全系数不能满足规范要求。

为保证坝肩边坡运行期的稳定，需要对EL13201345m高程采用锚索加固，设计方案如下拱坝下游左岸1345m高程以下边坡锚索布置平面图图4-21315m高程锚索布置平切示意图1315m高程锚索布置平切示意图左岸锚索加固后抗滑稳定安全系数注：

（f200，f101）指沿f200，f101的双面滑动工况滑动模式滑裂面面积滑动方向安全系数Kcf200（）f101（）倾向（）倾角（）正常蓄水位+温升（f200，f101）97.16930.2165243.76校核洪水位+温升（f200，f101）97.16930.2165243.89正常蓄水位+温升+地震（f200，f101）97.16930.2165242.38左岸锚索加固方案优化采用锚索加固后，左坝肩3#块体在运行期地震工况下的抗滑稳定性安全系数仍不能满足规范要求。

为保证坝肩边坡运行期的稳定，需要对EL13201345m高程锚索方位角局部优化。

工况工况加固前加固前加固后加固后（锚索方位角索方位角）267272277282287正常蓄水位正常蓄水位+温升温升3.353.763.894.024.154.28校核洪水位校核洪水位+温升温升3.453.894.024.164.304.45正常蓄水位正常蓄水位+温升温升+地震地震2.052.382.442.492.542.59锚索方位角对左岸3#楔形体抗滑安全系数的影响由表可得，当锚索方位角调整为282时，块体在各工况下的安全系数均满足要求左岸优化方案锚索支护图为了综合提高坝肩的抗变形能力和抗滑稳定安全系数，左坝肩在EL1320m1345m高程区域锚索方位角总体倾向上游，同时为了满足拱坝在运行期坝肩抗滑稳定要求，由原设计提出的267调整为282，倾角为8优化方