齐鲁大型国产化硫磺装置运行与改造PPT推荐.ppt
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装置于2000年11月1日一次开车成功，经过五年多时间的开车运行和技术改造，目前硫磺装置运行良好，产品质量稳定，实现满负荷生产，尾气系统控制平稳，净化气质量远远低于国家排放标准，大型硫磺回收及尾气处理成套技术开发圆满完成。
2工艺原理和主要设计特点工艺原理和主要设计特点2.1工艺原理工艺原理制硫装置的生产是根据克劳斯工艺原理，即来自上游装置的酸性气进入制硫装置的酸气燃烧炉，在一定配风量的情况下，酸性气中的H2S燃烧生成SO2和单质硫，其中酸气燃烧炉的配风量按1/3的H2S完全燃烧生成SO2和其中的烃完全燃烧生成CO2。
其反应如下：
（1）H2S和烃在高温下和O2发生燃烧反应：
2H2S3O22SO22H2O2H2SO22S2H2O2CnH2n+3nO22nCO2+2nH2O
（2）H2S和SO2在催化剂的作用下低温反应生成单质硫，其反应方程式如下：
2H2SSO23S2H2O制硫装置来的硫磺尾气中所含少量的SO2、S、CS2、COS在加氢催化剂的作用下，加氢或水解转化成H2S，在装有甲基二乙醇胺（MDEA）溶液的吸收塔中其中的H2S被胺液吸收，吸收H2S后的甲基二乙醇胺经再生塔，H2S被汽提出来，MDEA溶液汽提出H2S后继续循环使用。
再生出的H2S送入制硫装置；
硫磺尾气中的H2S被MDEA吸收后，净化气焚烧排放。
其反应机理如下：
（3）在加氢反应器中：
SO23H2H2S2H2OSH2H2SCS22H2O2H2SCO2COSH2OH2SCO2（4）在H2S吸收塔中：
R2NCH3H2SR2NHCH3.HS（5）在再生塔中的反应：
R2NHCH3.HSR2NCH3H2S2.3主要工艺设计特点主要工艺设计特点
（1）胜利炼油厂80kt/a硫磺回收装置是SSR工艺首次在大型硫回收装置上应用，该工艺最大特点是取消了结构和控制复杂的加氢反应炉。
（2）制硫余热炉设计为中压烟管锅炉，充分利用制硫燃烧炉的高温热源，发生3.5Mpa蒸汽，并经净化气焚烧炉的高温烟气加热至450变为过热蒸汽送入3.5Mpa蒸汽管网。
（3）一级转化器的入口温度由高温掺合阀自动控制，调节灵活，结构简单；
二级转化器的入口温度由过程气换热控制，减少了进入二级转化器过程气中单质硫的含量，有利于提高H2S的转化率。
（4）进制硫燃烧炉的酸性气和空气采用比值调节，在最后一级捕集器出口设置了H2S/SO2在线分析仪，保证了硫磺尾气中的H2S/SO2的比例接近2：
1。
尾气设有氢气在线分析仪和PH在线监测仪。
（5）一、三级冷凝器为组合式，共用一个壳程，减少了控制调节回路。
尾气急冷塔和尾气吸收塔重叠组合为一体，冷捕合一，节省了占地面积和投资。
（6）产品硫收集在一低位的硫坑内，减少了排污，采用蒸汽盘管保温。
（7）尾气急冷塔急冷水和尾气胺液解析塔顶回流全部采用空冷，降低了能耗。
3开工运行情况开工运行情况3.1酸气反应炉运行状况酸气反应炉运行状况在克劳斯硫磺回收装置中，燃烧炉是一台关键的主要设备。
制硫生产中最怕发生炉体衬里脱落变形、倒塌等事故，因为炉体损坏后的降温、维修、烘炉时间很长，大量酸性气将长时间无法得到处理。
80kt/a硫磺回收装置根据原40kt/a硫磺回收十几年的运行经验，在炉体结构上进行了改造。
胜利炼油厂80kt/a硫磺回收装置的炉体结构为：
耐火层改为槽式大型砖（单砖重量30kg）；
保温钉密度加大，并且保温钉的长度、材质、形状都做了改进。
实践证明：
这种改进能保证炉径较大的酸性气燃烧反应炉的长周期运转。
经过五年多的考验，酸气反应炉炉体结构完好，衬里未出现塌陷、变形、脱落等损坏现象。
开创了H2S燃烧炉长周期运行新水平，解决了国内H2S燃烧炉长周期运行一大难题。
3.23.2催化剂的使用状况催化剂的使用状况表表1LS-8111LS-811、LS-971LS-971、LS-951LS-951工业催化剂的物化性质工业催化剂的物化性质项目LS-811LS-971LS-951外观（46）mm白色球状（46）mm红褐色球状（5100）mm三叶草条比表面积/m2g-1堆密度/kgL-1平均压碎强度，%磨损率，%主要成分助催化剂2390.681510.15Al2O32790.811420.12Al2O3A+B3120.65292Al2O3钴钼成分80kt/a硫磺回收及尾气处理装置在催化剂的选用上，2000年10月首次装剂大批量使用了“齐鲁石化研究院科力技工贸实业公司”生产的新型产品LS-971脱2保护型催化剂、LS-811催化剂和LS-951加氢还原催化剂。
LS-971高活性和脱O2保护硫磺回收催化剂，可使克劳斯过程气中的“漏O2”含量减少。
LS-971催化剂在使用4年后于2004年9月的检修期间，更换为型号为LS-300的催化剂。
（注：
LS-300与LS-811的物化性能基本相同）。
LS-951硫磺尾气加氢催化剂于80kt/a硫磺尾气加氢装置上的应用表明：
其具有较强的工艺适应性，具有密度小，比表面积大、孔容大、活性高、机械强度大和压降小等优点。
该催化剂运行五年后，使用效果仍然良好。
3.3在线仪表及连锁运行状况在线仪表及连锁运行状况900ADA型分析仪是由加拿大“AMETEK工艺分析仪表部”引进的H2S/SO2在线分析仪。
其测量原理是基于H2S/SO2两种气体有其对应紫外光的特殊吸收光谱特性，由镍蒸汽灯或镉蒸汽灯来产生特定的单色光谱带用来检测H2S/SO2。
在近五年多的使用过程中，发生了两次硫凝结堵塞引出管的事故，都于短时间内在线解决了；
还发生了一次控制板烧坏的事故，因为需要进口配件，用了半年的时间才维修好，目前又因取样电机故障缺少配件停用。
总体上，900ADA型分析仪数据指示准确，操作员可连续地根据其指示调整操作。
另外，加氢反应器出口H2含量和含硫污水PH值的在线分析仪表，使用效果都很好。
80kt/a硫磺回收装置原设计有硫磺自保（SV501）、尾气自保（SV502）的连锁装置，使用良好。
现阶段，含硫原油加工量大，胜利炼油厂80kt/a硫磺回收装置需启用两台风机，才能满足供风需求。
在运行中，若其中一台风机自停，会发生酸性气倒串入风线，引发酸性气泄漏、甚至爆炸着火的恶性事故。
因此，在2001年5月的“填平补齐”项目中，增加了风机出口连锁阀，连锁启动条件是“单台风机停运”，连锁结果是“所对应的风机出口阀自行关闭”，从而消除了生产一大隐患。
3.4高温掺和阀的运行状况高温掺和阀的运行状况高温掺合阀使用寿命的问题，是制硫装置经常遇到的一个难题。
因为高温掺合阀直接与1250的高温气接触，易发生阀芯高温腐蚀烧损的状况，从而使反应器的温度失控。
胜利炼油厂80kt/a硫磺回收装置，针对高温掺合阀阀芯的高温腐蚀，将实心阀芯改造为空心阀芯，阀芯材质改用CrMoV高温钢，内部接入了脱氧水循环冷却，运行至今效果较好，满足了装置长周期运行要求。
在操作中要特别注意，阀芯冷却水应该保证供应稳定，若冷却水中断，在线不得冒然加水，否则会损坏阀芯。
3.5SSR工艺在大型硫磺回收装置的应用工艺在大型硫磺回收装置的应用SSR工艺利用焚烧烟气余热加热制硫尾气，达到加氢反应的温度。
与常规的SCOT尾气处理工艺相比，取消了SCOT工艺中的在线加氢反应炉。
胜利炼油厂80kt/a硫磺回收装置是SSR工艺首次在大型硫回收装置上应用。
尾气加热器采用方式为气气换热器，最初选用的是工艺较先进的热管换热器，但该设备本体设计制造缺陷较严重，已于2002年更换为列管换热器。
SSR工艺技术已经在大型硫回收装置中成功运行五年多的时间，表明该工艺利用自身余热作热源，开停工灵活、完全满足尾气加氢反应温度要求，对减少投资、节省能源、降低运行费用非常有利。
3.6能耗情况能耗情况22胜利炼油厂三套硫磺回收装置胜利炼油厂三套硫磺回收装置胜利炼油厂三套硫磺回收装置胜利炼油厂三套硫磺回收装置20042004年年年年部分月份能耗数据对比部分月份能耗数据对比部分月份能耗数据对比部分月份能耗数据对比2004年胜利炼油厂10kt/a硫磺回收装置能耗数据（千克标油）胜胜利利炼炼油油厂厂80kt/a硫硫磺磺回回收收装装置置能能耗耗数数据据（千千克克标标油油）胜利炼油厂40kt/a硫磺回收装置能耗数据（千克标油）三月份135.28-60.63197.51四月份137.64-88.3160.23六月份133.85-51.35217.34七月份136.2-48.57189.48十一月份131.24-54.89224.99十二月份132.7-17.07178.92从表2可以看出，胜利炼油厂80kt/a硫磺回收装置能耗数据远远低于其它两套硫磺回收的数据，这与设计的节能思路是分不开的：
（1）中压锅炉所产中压蒸汽（设计值为21t/h）对该装置的能耗数据起重要的作用；
（2）SSR的工艺的采用，不仅大大降低了电耗，而且使H2耗大大降低；
（3）空冷的采用，大大降低了循环水的用量。
4存在问题及改造情况存在问题及改造情况4.1存在问题及原因分析存在问题及原因分析4.1.1制硫反应炉燃烧不充分制硫反应炉燃烧不充分在制硫装置中，若制硫反应炉内的酸气与风混合不好，则会造成：
制硫反应炉温度偏低，酸性气中某些组份分解不彻底；
尾气中的总硫负荷增加；
烟气中的O2含量偏高，使MDEA变质；
废锅的高温管板易与较高的O2含量加剧腐蚀；
反应器内的催化剂载体Al2O3易与过多的O2生成硫酸铝，使催化剂活性下降，给装置运行带来极大的负面影响。
在2005年4月以前的生产中，胜利炼油厂80kt/a硫磺回收的制硫反应炉F101为进口的烧氨火嘴，炉温平均温度在1100左右，过程气中的O2含量在4%左右，加氢完后的过程尾气中H2S含量在1.5%（V）左右，贫胺液颜色发黑，降解速度快，说明酸气反应炉内酸气与风混合不够充分。
经过分析，原炉子火咀采用酸气旋转、空气平流的方式，酸气与空气不能强制混合，反应炉空间未充分利用，废锅管板负荷分布不均，炉子过程气停留时间短，有害组份分解不够彻底。
4.1.2尾气处理系统能力偏小，净化气排放不达标尾气处理系统能力偏小，净化气排放不达标胜利炼油厂80kt/a硫磺回收装置投产后负荷较低，尾气处理系统能力不足的矛盾被掩盖了，但随着装置的处理量提高，尾气处理系统能力不足的问题暴露出来，在大负荷的情况下，胺液再生塔C203的循环量无法提到设计的一半，若一味提高负荷，则C203出现拦液、冲塔，严重时造成胺液从塔顶大量跑损，所以不得不降量维持运行。
胺液再生效果大打折扣，贫液不贫，而尾气吸收效果也随之大大下降，净化尾气中总硫一直不达标，形成了恶性循环。
分别对再生塔的内构件、MDEA入口、重沸器返回线进行了改造，包括全部换剂，但见效甚微。
最终确认得出结论，C202、C203设计偏小。
4.1.3E201管程易结盐堵塞管程易结盐堵塞胜利炼油厂80kt/a硫磺回收尾气处理装置的E201原设计为热管式换热器，在实际操作中由于使用条件苛刻、操作弹性小、设备质量差，2002年更新为列管式换热器，但是E201投用后不久就出现堵塞导致系统压力升高的情况，而且有愈演愈烈之势，有时运行三个月左右就需停工处理。
经分析，E201的堵塞
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