预应力现浇箱梁排架施工方案Word下载.doc
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容量78.5KN/m3，E=2.1×
105MPa。
[б]=140MPa,[бW]=145MPa。
⑶、木材（杉木）：
容量7.5KN/m3，E=9×
103MPa。
[б]=11MPa,[бW]=11MPa。
⑷、竹胶板：
容量9.5KN/m3，E=11×
[бW]=14.5MPa。
⑸、结构安全储备系数1.2，自重系数1.1；
⑹、临时结构容许应力提高系数：
钢材1.25,木材：
1.15,竹胶板：
1.2。
2、端横梁处排架计算
（1）支撑系统整体稳定计算
①荷载计算
永久荷载
A、端横梁钢筋砼重：
q1=27×
2.2=59.4KN/m2
B、模板及支撑重:
九夹板：
0.1KN/m2
竹胶板底模：
qm＝0.012×
0.95＝0.114KNt/m2。
木横楞：
0.8KN/m2
钢管自重：
4.5KN/m2
扣件自重：
1.03KN/m2
q2=0.1+0.8+4.5+1.03+0.114=6.5KN/m2
可变荷载
A、施工荷载：
q3=1.5+2=3.5KN/m2
B、支撑安装偏差荷载，按1%竖向永久荷载计
FC=（60+6.5）×
0.8×
17.7×
1%=9.41KN
C、安全荷载，按2.5%竖向永久荷载计
S=（60+6.5）×
2.5%=23.5KN
D、风荷载
风荷载的标准值：
WK=0.7μZ·
μS·
WO=0.7×
0.62×
1.4×
0.55=0.334KN/m2
作用于支架上的最大风力：
Fm1=WK×
12×
0.8=3.2KN
作用于侧底模上的最大风力：
Fm2=WK×
2.2×
0.8=0.59KN
②支撑承载力验算
受力模型
根据受力情况可知排架在箱梁最厚处的排架支撑内力最大为：
Rmax=（2.7×
22+3.5+6.5）×
0.5×
0.4=13.88KN
经计算，支撑偏心荷载、安全荷载、风荷载等产生的诱发荷载很小，故在此忽略不计。
按荷载组合计算：
S=γGΣSGK+ΨγQΣSGK=1.2ΣSGK+0.9×
1.4ΣSGK
当荷载组合为：
竖向永久荷载+竖向施工荷，此时立杆内力N最大为：
Nmax=1.2ΣSGK+0.9×
1.4ΣSGK≈1.2×
13.88=16.65KN
支撑强度及稳定性验算：
A=4.89cm2i=1.58cmHo=h+2a=120+2×
15=150cm
λ=150/1.6=93.75查表φ=0.381
σ=Nmax/φA=16.65×
103/0.381×
4.89×
102=60N/mm2﹤0.85f=174.3N/mm2
③扣件抗滑验算
立杆顶接头两只扣件：
Rs=Nmax=16.65KN﹤Rc=16KN
根据经验扣件选用3只。
④抗倾覆验算
当钢筋、模板完成而砼尚未浇筑时抗倾覆最不利。
安装偏差荷载FC=9.41KN，风荷载Fm1=3.2KNFm2=0.59KN
在设计荷载作用下倾覆力矩：
Mo=9.41×
12+13.2×
5.5+0.59×
12=108.5KN·
m
支撑结构的抗倾覆力矩：
qr=8×
0.4=3.2KN/m
Mr=0.5×
3.2×
30.22=1459.3KN·
m>
Mo=108.5KN·
（2）混凝土基础冲切计算
在支撑杆集中荷载作用下的150mm厚C30混凝土板的冲切计算:
KQC≤0.75R1Sh0
K：
冲切强度安全系数,取2.2；
QC：
集中荷载11KN；
R1：
混凝土抗拉强度设计值取1.5；
S：
冲切面周长（150+100）4＝1000mm
h0：
混凝土厚度取150mm。
11000≤0.75×
1.5×
1000×
150
24200N≤168750N
（3）地基承载力计算
A=（0.15+0.1+0.15）2=0.16m2
P=N/A=9.18/0.16=57.4KN/m2﹤fg=kc·
fgk=80KN/m2（地基允许承载力）
（4）立杆竖向变形
Δ1=NkH/EA=11×
103×
11×
103/2.06×
105×
102=1.2mm
Δ2=n·
δ=2×
0.5=1mm
Δ3=H·
a·
Δt=11×
1.2×
10-5×
10=1.3mm
Δ=Δ1+Δ2+Δ3=3.5﹤[Δ]=11×
103/1000=11mm
综上计算，在端横梁处的排架按400mm×
500mm搭设能满足要求。
2、箱体部分的排架计算
箱体部的排架搭设间距采用纵向700mm，横向800mm；
在腹板处采用纵向700mm，横向采用400mm。
★空腔部位
A、箱梁自重（平均值）：
q1=0.6×
25=15KN/m2
B、模板及支撑（含托架）重:
0.2KN/m2
1.6KN/m2
（5×
5×
11+10×
7×
3+5×
2.6+10×
3×
3）×
0.0384/9=2.7KN/m2
（25×
2+25×
4）×
0.015/9=1KN/m2
q2=0.2+1.6+2.7+1=5.5KN/m2
FC=（15+5.5）×
0.6×
30.2×
1%=3.7KN
S=（15+5.5）×
2.5%=9.3KN
0.6=2.2KN
2.3×
0.6=0.46KN
Rmax=（0.6×
25+5.5+3.5）×
0.6=8.64KN
Nmax=1.2×
8.64≈10.4KN
A=4.89cm2i=1.58cmHo=h+2a=180+2×
15=210cm
λ=210/1.6=131.25查表φ=0.381
σ=Nmax/φA=10.4×
102=55.8N/mm2﹤0.85f=174.3N/mm2
Rs=Nmax=10.4KN﹤Rc=16KN
④抗倾覆验算
安装偏差荷载FC=3.7KN，风荷载Fm1=2.2KNFm2=0.46KN
在水平荷载作用下倾覆力矩：
Mo=3.7×
11+2.2×
5.5+0.46×
11=57.86KN·
qr=5.5×
0.6=3.3KN/m
3.3×
30.22=1504.9KN·
Mo=57.86KN·
（2）因箱体空腔部位单立杆荷载10.4KN<
端横梁部位的单立杆荷载11KN，即地基与基础承载力和立杆变形均可满足要求，计算从略。
综上计算，在箱体空腔部分的排架按600mm×
600mm搭设能满足要求。
★纵腹板处
A、箱梁自重：
q1=[0.65×
2.6+0.2×
0.4+0.85×
0.4+（0.26+0.4）×
0.425]×
25=59.8KN/m
0.15KN/m
1.2KN/m
7+4×
7+20×
11）×
0.0384/3=4.5KN/m
（20×
2×
2）×
0.015/3=1.6KN/m
q2=0.15+1.2+4.5+1.6=7.45KN/m
施工荷载：
Rmax=（59.8+7.45+3.5×
1.5）×
0.6/4=10.9KN
竖向永久荷载+竖向施工荷载，此时立杆内力N最大为：
10.9=13.1N
σ=Nmax/φA=13.1×
102=70.3N/mm2﹤0.85f=174.3N/mm2
每处接头两只扣件：
Rs=Nmax=13.1KN﹤Rc=16KN
集中荷载13.1KN；
冲切面周长（150+100）4＝1000mm
13100≤0.75×
28820N≤168750
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