长江大桥水中墩施工方案模板Word文件下载.docx
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7#墩处卵石粒径20～200mm为主,约占55%～70%,个别大于200mm。
下伏岩为泥岩夹砂岩和砂岩,极限抗压强度分别为13Mpa和29Mpa。
7号墩岩面倾斜37度。
2方案选定
本桥原总工期为35个月,两个水中墩安排在两个枯水期完成。
由于设计图纸滞后,为满足总工期的要求,必须将两个水中墩在一个枯水期开工。
因此,施工工期和通航安全是确定方案的主要考虑因素。
结合本工程的工程规模及工期要求,我局组织专家组及施工单位对桥位的水文地质特点进行了认真分析,开了多次施工方案研讨会,对各种施工方案分析、比较,认为双壁钢围堰方案在本工程应用存在如下缺点:
1）工期长,不能满足总工期目标要求,双壁钢围堰要经过底节拼装、起吊入水、分块接高、下沉等工序,施工周期长,不能进行平行作业。
2）体积大,水流阻力大,且占用河道宽,对通航影响较大。
双壁钢围堰必须做成圆形,直径为φ33m,围堰高度为6#墩43m、7#墩30m。
3）双壁钢围堰在卵石覆盖层,特别是卵石粒径大、漂石含量多的地层中下沉很困难。
4）下伏岩面高差较大,围堰须做成高低韧脚,难于控制。
针对双壁钢围在本工程应用存在的缺点,经专家组及施工技术人员共同研究,对双壁钢围堰施工方法作了改进,我们称之为双壁吊箱围堰,主要优点如下:
1）阻水宽度小,有利通航。
双壁吊箱围堰在外形上做成圆端形,阻水面宽度为20m,减少了阻水面积和航道占用宽度,对通航安全有较大改进。
2）工期短。
双壁吊箱围堰能够在工厂整体制造,下滑入水,浮运就位,省去了双壁钢围堰在现场拼装接高的大量工作,赢得了时间。
3）施工难度减小。
双壁吊箱围堰是带底板结构,无需下入河床,只要将钢管柱下插至岩面。
虽然在这种卵石层中插打钢管柱也很困难,但比整个钢围堰下沉至岩面难度要小。
4）经济指标好,用钢量比较接近,节约砼19727方。
双壁钢围堰和双壁吊箱围堰主要技术指标比较表
方案
项目指标
双壁钢围堰
双壁吊箱围堰
6#墩
7#墩
围堰用钢量（t）
688.8
448.6
601（含平台）
557（含平台）
施工平台用钢量（t）
240
钢护筒用钢量（t）
495
327
779
514
砼用量（m3）
14887
8588
2248.9
1498.3
围堰阻水宽度（m）
33
20
工期（天）
（自浮运开始至承台完成）
230
205
193
163
3双壁吊箱围堰方案设计
3.1总体方案简介
双壁吊箱围堰方案的总体思路是:
围堰在工厂整体制造,同时进行导向船拼装和抛锚定位工作,围堰制造好并验收合格后,顺滑道下水,浮运至墩位,将双壁吊箱围堰的兜缆过渡到定位船上,收兜缆将围堰喂入导向船内,在双壁围堰内加水,使围堰下沉,将围堰两侧的支撑牛腿支在导向船的分配梁上,与导向船连为一体。
经过收紧锚绳调整并定位双壁吊箱围堰的位置。
双壁吊箱围堰设计为一个带底板结构,将钢护筒的导向架、施工平台、吊箱围堰的功能融为一体,一次到位,围堰定位后,经过设在围堰上的上下导环,插打钢护筒,并在护筒内钻岩一定深度填充砼至河床面,利用主体结构钢护筒（钢护筒须加厚）作定位桩。
待4根定位桩完成后（6#墩为6根）,进行体系转换,将双壁吊箱围堰挂在定位桩上,围堰与导向船脱离关系。
在围堰平台上继续插打其余钢护筒至入岩少许,然后将其与围堰支撑环焊接。
吊箱围堰内封底。
达到强度后,在围堰平台上安装钻机钻孔,先钻定位桩之外的桩,然后施工定位桩处的桩孔,完成后抽水施工承台（承台分二次浇注）,基础施工完成。
3.2导向船布置
3.2.1布置简介
导向船采用两艘800t铁驳,以万能杆件桁梁联结而成。
两驳船间净距21.3m,两连接梁内桁间距35m,为方便围堰由下游进入导向船,下游连接梁柱脚高于上游连接梁。
每套导向船组上布置一台50吨架梁吊机,一台20吨桅杆吊机,以满足钢护筒吊装,钻机吊装和钢筋笼吊装需要,其中50吨吊机是按最大吊装重量配置的主要吊机,20吨为辅助施工吊机。
为确保围堰在水流及风力作用下保持稳定,在导向船上设4个导向支架（上设方木靠帮）。
3.2.2导向船计算
导向船计算分为两部分:
船体结构计算及连接桁梁计算。
导向船800t铁驳采用的是非工程驳,其导水流作用优于工程驳,但船头、船尾等部分受力情况比工程驳要差一些。
考虑到吊机及其支架自重、围堰支承牛腿反力等外荷载的不平衡作用,首先要对船舱进行压重,确保船体受力均衡。
在各种外荷载（吊机、压重、支架等）作用下,除应验算船体总体应力（验算龙骨系统）外,在荷载作用点下还要验算局部受力状况,不足处需进行加固。
连接梁是空间桁架结构,分为以下两个工况进行计算:
浮运和吊机吊重。
浮运时由于导向船是单独浮运（与围堰分开）,受力并不大,计算时视导向船为刚体,两边连接梁与之铰接,形成框架形结构。
以一艘导向船为支点,计入另一艘导向船所受风力、水流阻力及连接梁所受风力进行计算。
吊重工况计算时根据吊机在不同的方位起吊时计算其下支架及连接梁的受力状况,比较后取最大值配置杆件,荷载应计入侧锚预拉力、风力及施工荷载等。
3.2.3导向船施工
为减小拼装难度及不影响航道,导向船连接梁及吊机可在岸边用50t及30t浮吊拼装,完成后由2艘拖轮浮运至定位船后方,系好拉缆后逐步放松,使导向船组顺流浮运到墩位,然后再系定边锚及尾锚。
3.3锚碇布置
3.3.1主要组成部分及作用
根据桥位处的地质、水文及航道情况,结合所采用的施工方法,设计了2套锚碇系统（由于工期紧张,必须采用2套锚碇系统来满足6#、7#墩基础施工需要）。
其基本布置思路是因地制宜,必须安全强大且能够迅速高效地实施布设。
锚碇系统由前定位船（400t铁驳）、导向船（2艘800t铁驳）和主锚、尾锚、侧锚、锚链、锚绳及收紧系统等几部分组成。
定位船在墩位上游设置,用作确定、调整导向船及围堰顺水方向位置,控制主锚受力。
导向船是由万能杆件连成整体的2艘800t铁驳,既作为调整钢围堰位置的约束体系,又作为基础施工的辅助工作平台。
导向船与定位船之间经过6根φ43拉缆连接固定。
围堰与定位船、导向船间设兜揽连接。
整套锚碇系统设备、材料繁多,施工组织复杂。
主锚承担锚碇系统顺水方向的所有外力（风力及水流冲击力）作用。
尾锚主要是承受尾部方向的风荷载,适应主锚受力及调节导向船系统和围堰的位置。
侧锚作用是调节和控制定位船、导向船的横向位置,使定位船、导向船在横向风力、水力、船舶撞击下保持稳定。
为保证航道通航安全,侧锚采用长锚链将锚绳尽量压在河床下。
（图一:
6#墩锚碇系统布置图）。
3.3.2锚碇系统计算
锚碇系统总压力是根据水流、风向对钢围堰、定位船、导向船、工作船作用的力进行计算的。
在不同的施工阶段围堰及船组的受力情况也不同,取围堰下沉到位为控制工况。
围堰受水流阻力是主要因素。
其计算公式如下:
R=kr（V2/2g）.A
式中:
k——水流阻力系数,取0.75
V——计算水流速度,取3（m/s）
A——围堰入水部分在垂直水流方向的投影面积
锚碇系统主要计算数据汇总表
（括号外为6#墩荷载,括号内为7#墩荷载）
序号
名称
数值
备注
1
钢围堰水阻力
84.5t
按吃水深12.5m计算
2
钢围堰风阻力
3.6t
按风压60Kg/m2计算
3
导向船水阻力
7.0t
按吃水2.2m计算
4
导向船风阻力
28.1t
5
定位船水阻力
2.3t
按吃水1.8米计算
6
定位船风阻力
1.1t
7
工作船水阻力
5.4t
4艘工作船及1艘浮吊
8
工作船风阻力
7.2t
9
插桩的水流作用力
42.3T（11.5T）
按同时插打两根护筒计算
10
主锚所受总阻力
181.5T（150.7T）
侧锚、尾锚受力按主锚受力的40%计算。
3.3.3锚碇系统施工方案
由于长寿长江大桥工期紧张,在抛锚工作量非常大、时间又短的情况下,各类锚（地龙除外）均采用铁锚,主要施工工序如下:
为减小投入,长寿桥拟采用8t以下旧的霍尔式铁锚及有档锚链,并用”甩梢”的方法进行抛锚:
抛锚时采用拖轮拽带抛锚船浮运至锚位,由测量组用全站仪测试位置后,松开挂置铁锚的钢丝绳,铁锚因自重而落入河床,锚绳及锚链也随之落入河中。
3.4双壁吊箱围堰
3.4.1结构设计概况
围堰平面尺寸为33.2m×
20m,考虑到水流冲击及结构受力等因素,围堰横桥向采用圆端形过渡,形成一个长形结构。
6#墩围堰高15.5m,自重600t,封底砼高2.5米,仓内填充砼高7米。
7#墩围堰高13m,自重560t,封底砼高2米,仓内填充砼2米。
围堰由侧板、底板及龙骨、内支撑架和上下导环等部分组成,形成集钻孔平台和承台施工平台为一体的结构,综合了双壁钢围堰与吊箱围堰的特点。
侧板为双壁结构,内外壁间距1.2m,具备自浮能力,经过舱内灌（抽）水可调节围堰标高。
面板为δ6mm钢板,竖向用L75X50X6角钢加劲,布置间距400～500mm。
内外壁间采用水平支撑环板,经过L75X75X6（8）角钢斜撑连成整体。
水平环板间竖向间距1000或1200mm,并根据计算水头分别采用δ10、δ12、δ14及δ14外贴δ20mm加强板四种断面形式。
为有利围堰下沉、加强双壁整体性,在内外壁间设18道隔舱板,将双壁间分成若干小隔舱。
底板承受封底砼重量,经过吊杆将荷载传至内支撑架。
为减小投入,底板可使用一部分旧模板,另一部分新制。
底板直接支承于龙骨上,并经过模板间缝隙将底板与龙骨焊连。
底板龙骨采用Ι40b组成纵横框架结构形式,交叉处采用等强焊接。
内支撑架既是围堰竖向及水平传力构件,同时也是施工平台的组成部分,由万能杆件及新制杆件组成。
支撑架下设吊杆与底板龙骨相连。
因吊杆长度较大,为降低受力杆件的长细比,吊杆纵横
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