浙江金融职业学院二期脚手架搭拆专项方案.docx

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浙江金融职业学院二期脚手架搭拆专项方案

浙江金融职业二期成教学院

脚手架搭拆专项方案

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脚手架搭拆专项方案

一、工程概况

浙江金融职业学院新校区二期（二标段）成教学院工程，总建筑面积19870平方米。

其中地上16600平方米，地下3270平方米，建筑层数为地上十一层，地下一层，建筑高度为46.50米，裙房高度为19.80米。

本工程为多层建筑，设计使用年限为50年。

建筑结构安全等级为二级，耐火等级为二类二级，地基基础的设计等级为乙级。

建筑屋面防水等级为二级，地下室防水等级为二级，建筑抗震设防烈度为六度。

本工程结构形式为框架结构。

为保证工程顺利进行，保证施工现场安全生产特编制本方案。

二、所执行的标准、架体形式、材料及质量要求

1、执行标准

JGJ130-2001、J84-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

JGJ59-99《建筑施工安全检查评分标准》

JGJ80-91《建筑施工高处作业安全技术规范》

GB50009-2001《建筑结构荷载规范》

2、架体型式尺寸

2.1结构型式

根据本工程特点及工期目标，裙房及主楼七层楼面以下用外脚手架采用落地式单立杆双排扣件式钢管脚手架，选取脚手架立杆纵向间距为1.5米，横距为1.05米，步距为1.8米，内立杆离墙0.3米，并按常规的方法自下而上搭设脚手架。

主楼自七层楼面起采用１６＃槽钢悬挑，密目网全封闭悬挑搭设至最高点。

3外脚手架材料

3.1选用材料

本工程外脚手架搭设选用Ф48×3.5规格无缝钢管，采用直角扣件，旋转扣件，对接扣件连接。

用于立杆、纵向水平杆和斜杆的钢管长度以4～6m为好。

有裂缝、弯曲变形的钢管严禁使用。

有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用。

3.2脚手架的扫地杆

为了约束立杆底脚发生位移，避免或减少脚手架的不均匀沉降，离地面200㎜处设置扫地杆，在扫地杆下部垫木板。

3.3一般构造要求

立杆纵距1.5m，横距1.0m，纵向水平杆步距1.8m，里立杆距结构边距离为25cm，以保证一定的操作活动空间。

上、下两根纵向水平杆之间设一道护身栏杆。

上、下水杆杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，以减少立杆偏心受载，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。

扫地杆通长设置在距外架底部200㎜处。

3.3落地式外脚手架的搭设

3.3.1搭设顺序

做好搭设的准备工作--→按房屋的平面形状放线-→铺设垫板-→按立杆间距排放底座-→放置纵向扫地杆-→逐根树立立杆，随即与纵向扫地杆扣牢-→安装横向扫地杆，采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上-→安装第一步横向水平杆-→第二步纵向水平杆-→第二步横向水平杆-→加设临时抛撑（上端与第二步纵向水平杆扣牢，在装设两道连墙杆后方可拆除）-→第三、四步纵向水平杆和横向水平杆-→设置联墙杆-→接立杆-→加设剪刀撑铺脚手板-→绑护身栏杆和挡脚板-→立挂安全网

落地架计算书

落地脚手架搭设参数，未超出规范规定的高度范围，按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2001规范给定的参数搭设。

三、悬挑脚手架的施工

1、悬挑架搭设参数，立杆纵距Ｌ≤1.5米，横距Ｂ＝横距为1.05米，步距为按段标准为１.８米，内立杆离墙Ｂ１＝０.３米，铺设竹片笆脚手板，施工荷载ＱＫ＝２ＫＮ／平方，并一层施工一层辅助，脚手架与主体结构连接点竖向间距按层高设置，水平距离≤５米，第一处转角设一个不大于离转角1.0米的拉接点，刚性拉接点按层高×4.5米设置，16＃槽钢悬挑脚手架考虑以后装饰施工使用荷载，在结构施工时起围护作用，在结构施工期间不得在脚手架上堆放材料，斜拉钢丝绳采选用钢丝６×19绳蕊１的Ф13钢丝绳（极限强度为1400MPa，破断拉力为125kN）。

在脚手架搭设４－５排后，必须立即设置钢丝绳吊索。

钢丝绳吊索吊钩Ф１４锚筋钢筋锚固入砼长度大于３００，每边做１２５长弯钩。

固定槽钢的Ф１４锚筋钢筋锚固入砼水平大于长度３００，每边做１００长弯钩。

剪力撑间距采用６步６跨制，与建筑物之间的刚性拉接点按横向每３跨，竖向每一楼层高度设置一点，刚性拉接点呈梅花形布置，，脚手架外侧设一踢脚杆及一道扶手栏杆，用绿色阻燃型密目安全网全封闭围护。

立面图、大样见下图：

挑架立面图

大样图

（四）悬挑式扣件钢管脚手架计算书

依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为24.00米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：

立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为Φ48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3米，水平间距3.6米。

施工均布荷载为2kN/m2，脚手板层层铺设。

悬挑水平钢梁采用[16a号槽钢[口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.60米。

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.35m。

一、大横杆的计算：

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1．均布荷载值计算：

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.05/3=0.0525kN/m

活荷载标准值Q=2×1.05/3=0.7kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.0525=0.1086kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×0.7=0.98kN/m

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2．强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下：

跨中最大弯矩为：

M1=（0.08×0.1086+0.10×0.98）×1.502=0.24kN.m

支座最大弯矩计算公式如下：

支座最大弯矩为：

M2=-（0.10×0.1086+0.117×0.98）×1.502=-0.2824kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.2824×106/5080=55.5906N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!

3．挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下：

静荷载标准值q1=0.038+0.0525=0.0905kN/m

活荷载标准值q2=0.7kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×0.0905+0.990×0.7）×15004/（100×2.06×105×121900）=1.5206mm

大横杆的最大挠度小于1500/150与10mm，满足要求!

二、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1．荷载值计算：

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.50=0.057kN

脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.05×1.50/3=0.0788kN

活荷载标准值Q=2×1.05×1.50/3=1.05kN

荷载的计算值P=1.2×0.057+1.2×0.0788+1.4×1.05=1.633kN

小横杆计算简图

2．强度计算：

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

M=（1.2×0.038）×1.052/8+1.633×1.05/3=0.5778kN.m

=0.5778×106/5080=113.7402N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！

3.挠度计算：

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：

集中荷载最大挠度计算公式如下：

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×10504/（384×2.060×105×121900）=0.024mm

集中荷载标准值P=0.057+0.0788+1.05=1.1858kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1185.8×1050×（3×1.052-4×1.052/9）/（72×2.06×105×121900）=1.9403mm

最大挠度和：

V=V1+V2=1.9643mm

小横杆的最大挠度小于1050/150与10mm，满足要求！

三、扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1．荷载值计算：

横杆的自重标准值P1=0.038×1.05=0.0399kN

脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.05×1.50/2=0.1181kN

活荷载标准值Q=2×1.05×1.50/2=1.575kN

荷载的计算值R=1.2×0.0399+1.2×0.1181+1.4×1.575=2.3946kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时，试验表明：

单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN；

四、脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1495

NG1=0.1495×24.00=3.588kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2=0.15×13×1.50×（1.05+0.30）/2=1.97kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.15×1.50×4/2=0.45kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.50×24.00=0.18kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.188kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2×2×1.50×1.05/2=3.15kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

W0=0.35

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=1.25

Us——风荷载体型系数：

Us=1.2

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.35×1.25×1.2=0.3675kN/m2。

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载基本风压值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.8356kN；