改建工程悬挑钢管脚手架施工方案.docx

改建工程悬挑钢管脚手架施工方案.docx

《改建工程悬挑钢管脚手架施工方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《改建工程悬挑钢管脚手架施工方案.docx（15页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

改建工程悬挑钢管脚手架施工方案

专项施工方案

工程名称：

编制单位：

编制人：

审核人：

批准人：

编制日期：

年月日

施工组织设计（方案）报审表

方案名称：

项目部报审意见：

项目经理：

年月日

工程部审核情况：

审核人：

年月日

工程部领导审批意见：

审批人：

年月日

一、工程概况

菜市口东片危改区一期工程4#商住楼为全现浇钢筋混凝土框支剪力墙结构。

工程建筑面积为39567.8M2。

建筑物总长131.9M，总宽31.6M。

地下两层,地上十四层，设计地下二层层高为3.6M,地下一层为4.0M，地上一层为4.5M,二、三层都为4.2M,转换层为2.2M,其他层都为标准层，层高3.0M。

设计标高±0.00相当于绝对标高49.35M，室内外高差0.55M，基底标高-9.1M,地上总高54.4M。

转换层向上建筑物宽度为17.5M，在北面三层顶面为8.1-12.6M宽疏散平台。

与4#楼相连的A1、A2号楼和地下车库如平面图所示。

A1、A2建筑面积为2604+2498M2，设计层高：

一层为4.2M,二、三层为3.5M，设计标高±0.00相当于绝对标高49.25M，室内外高差0.45M，基底标高-8.1M,地上总高11.8M，与此同时4#楼之间设有10cm的变形缝。

地下车库十字交叉梁底标高为-8.1M，车库防水底板标高-6.7M，顶板标高-3.15M，顶板上部至自然地面标高为室外回填土层。

地下车库与4#楼整体相连。

二、脚手架设计

北面1-3层搭设单立杆双排钢管悬挑脚手架，架底于±0.00M（地下一层顶板）位置，上部至14.5M处，其搭设高度约为14.5M。

三层以上采用落地式单立杆双排钢管脚手架方案，其下口标高为12.8M（三层顶板面）,顶部标高为53M，其搭设高度为40.2M。

东西立面与北立面方案相同，局部采用悬挑钢管和钢丝绳卸载措施处理。

南立面四层以下采用落地式单立杆双排钢管脚手架，其下口标高为-3.15M，上部至15.0m,搭设高度为18.15m。

四层向上采用单立杆双排钢管脚手架，挑槽钢三角架设计，至总标高53M处，于上部设置钢丝绳卸载设置，其搭设高度为38.0M。

脚手架立杆横距设为1.0M，纵距为1.5M，立杆距墙边0.4M，或距阳台边0.3m。

脚手架大横杆步高为1.8M，小横杆贴近立杆布置（与立杆的距离不大于150MM），在施工操作层上相连立杆之间加设一根小横杆。

小横杆距外墙面为100-150MM,小横杆外伸长度不小于100MM。

脚手架平面布置详见附图。

三、理论计算

4.5m

4001000

±0.0m

1.东、西、北立面挑脚手架计算

1.1恒荷载标准值Gk的计算:

Gk=Gk1+Gk2+Gk3=Hi（gk1+gk3）+n1lagk2

查表得（施工手册P193）:

扣件钢管脚手架立杆横距为1.2m时的自重计算基数

（实际为1.0m，有利）

gk1=0.1089（边立杆）

gk1=0.0964（角立杆）

拉结杆件和防护材料的自重计算基数

gk3=0.0768（按安全网全封闭）

作业层面材料自重计算基数

gk2=0.3484（1.0m横距立杆）

架高Hi=14.5mn1=2

立杆横距为1m时（边）Gk=Hi（gk1+gk3）+n1lagk2=3.8kN

1.2脚手架施工荷载标准值

Qk=n1l1qk=2×1.5×1.2=3.6kN

（按两层装修施工荷载计算满足一层结构施工要求）

1.3脚手架风荷载的标准值

Wk=laφωk

垂直于脚手架外表面的风压标准值ωk=0.7μsμzω0

脚手架风荷载体形系数μs=1.3φ（按背靠建筑物为敞开情况计）

挡风系数φ=1.0μs=1.3φ=1.3

风压高度变化系数μz=0.8（离地面5m时）

基本风压ω0=0.35kN/m2

得ωk=0.7μsμzω0=0.26kN/m2（离地面5m时）

Wk=laφωk=1.5×1.0×0.26=0.39kN/m（离地面5m时）

1.4脚手架稳定验算

确定材料附加分项系数γ’m=1.5607（组合风荷载情况）

轴心力设计值

1m排距的边立杆

离地面5mN=1.2×（3.8+3.6）=8.9kN

风荷载弯矩

离地面5m

Mw=0.12Wkh2=0.12×0.39×1.82=0.15kNm

确定稳定系数φ

查表得立杆的计算长度系数μ=1.5（连墙杆按二步三跨布置）

杆件长细比λ=μh/i=1.5×1.8/0.0158=170.9

查表得受压杆件的稳定系数φ=0.243

稳定验算

要求N/φA+Mw/W≤fc/0.9γ’m=0.146kN/mm2

而离地面5m时

N/φA+Mw/W=8.9/0.243*489+150/5000=0.105kN/mm2

满足要求但需设置双扣件防滑

1.5悬挑三角架的计算

T1T1=8.9kN

α0β0

8001000

Sinβ=0.9285conβ=0.3714　Sinα=0.9846conα=0.1750

立杆N3=8.9/0.9285=9.6kN

立杆N4=8.9/0.9846=9.0kN

平杆N6=9.6conβ+9.0conα=5.14kN

平杆的验算：

ƒ=0.205kN/mm2A=489mm2

按钢结构的轴心受拉构件强度计算公式δ=N/A≤ƒ

δ=5.14/489=0.0≤ƒ满足要求

扣件抗滑设计值为8.5kN。

单只扣件满足要求

立杆的稳定计算

附加分项系数γ’m=1.5607×0.932=1.455

杆件的计算长度系数μ=1.7L0=μh=3.89λ=L0/i=245.9

查表得：

压杆稳定系数φ=0.121

N/φA≤ƒC/0.9γ’m=0.1565kN/mm2

δ=9.6/0.121*489=0.162不满足要求

按大样图增加两根水平系杆。

东西立面处下部抗剪验算

剪力V=2×8.9kN=17.8kN

τ=V/A≤ƒv=115N/mm2（按ø48钢管抗剪设计）

A≥V/ƒv=155mm2一只钢管满足要求。

即每支挑架下从墙内伸出一支ø48钢管，挑架按1.5m一组设计，东西墙面上部水平杆件由预留孔插入墙内锚固。

北立面按大样图设置。

2.南立面四层以上挑脚步手架

a）恒荷载标准值Gk

立杆横距为1000时

gk1=0.1089gk2=0.3484gk3=0.0768h=35m

（按2层装修荷载计算满足1层结构施工要求）

Gk=h×（gk1+gk3）+2lagk2=7.5kN

立杆横距为600时

gk1=0.1058gk2=0.3484gk3=0.0768h=35m

（按2层装修荷载计算满足1层结构施工要求）

Gk=h×（gk1+gk3）+2lagk2=7.4kN

b）施工荷载标准值Qk

取qk=1.2Qk=n1laqk=2×1.5×1.2=3.6kN

c）脚手架风荷载的标准值Wk

设密目安全网的挡风系数φ=0.8（安全网产品说明）

脚手架风荷载体形系数μs=1.3φ=1.04（按背靠建筑物为敞开计）

查表得：

风压高度变化系数μz=1.72（距地25m）

基本风压ω0=0.35kN/m

Wk=laφωkωk=0.7μsμzω0

Wk=1.5×0.8×0.7×1.04×1.72×0.35=0.53kN/m

按组合风荷载，材料强度附加分项系数γ’m=1.5607

立杆的计算长度系数μ=1.50（两步三跨布置连墙杆）

所以λ=μh/i=170.9查表：

轴心受压杆的稳定系数φ=0.243

按N/φA+Mw/W≤fc/0.9γ’m=0.146kN/mm2

其中N=1.2（Gk+Qk）=13.2kN

Mw=0.12qwkh2=0.12×0.53×1.82=0.206kNm

σ=13.3kN/0.243*489+206kNmm/5000=0.153kN/mm2不满足要求

上部采用钢丝绳卸荷处理，按理论计算需卸荷0.85kN

在九层设置钢丝绳，钢丝绳水平布置同挑脚手架相对应。

钢管截面的内力值（h=19m）：

N=1.2（Gk+Qk）=16.2kN

考虑荷载不均匀系数k=1.5

所以N=24.3kN绳的拉力：

P1=25.1kNP2=25.8kN

水平杆件的压力T=6.3+8.68=15kN

钢丝绳破断拉力换算系数α对于6×19的钢丝绳为0.85

取钢丝绳使用的安全系数K=8

按Px≤αPg/K有Pg≥KP2/α=242.8kN

选用2ø15.5或ø21.5满足要求ø25

每米长度内钢丝绳断头数不大于钢丝总数的3%

在脚手架上采用六只扣件抗滑处理

2、挑钢桁架的计算

2.1桁架所承受的荷载和杆件的内力

三角桁架

7001000600600

40090010001000200

型钢挑脚手架大样1

集中荷载设计值:

T1=2×（1.2Gk+1.4Qk）=27.8kN

支座反力Ha=80kNHb=80kNVb=111.2kN

杆件内力：

（按结点和截面法计算）

N1（压）=102.5kNN2（压）=72.9kNN3（压）=62.3kN

N4（压）=38.9kNN5（拉）=10.6kNN6（压）=33.8kN

N7（拉）=47.1kNN8（压）=47.2kNN9（拉）=48.6kN

N10（拉）=48.6kNN11（拉）=56.9kN

2.2槽钢［18a截面复核

抗拉、抗压、抗弯强度设计值ƒ=215N/mm2

抗剪ƒv=125N/mm2端部承压ƒce=320N/mm2

截面面积A=2570mm2截面抵抗Wχ=141000mm3

截面惯性矩Iχ=1.27×107mm4回转半径iχ=70.4mm

抗拉强度的计算：

按σ=N/An≤ƒAn=A-692.4=1878mm2（两只ø21mm锚孔）

σ=Ha/An=80000÷1878=42.6N/mm2满足要求

拉弯强度：

按N/An+Mχ/γχWnχ+My/γyWny≤ƒγχ=γy=1

Mχ=T1ab/L=2780×0.2×0.7/0.9=4324444Nmm

σ=56900/2570+4324444/141000=52.81N/mm2满足要求

挠度：

ωmax=Fb√（a2+2ab）3/3/9EIL

E=206kN/mm2L=900mma=700mmb=200mmF=27.8kN

ωmax=0.1mm＜L/400=2.25mm满足要求

锚栓的计算：

2ø20mm螺纹钢筋四截面受剪受剪截面A=1256mm2

τ=Ha/A=80000÷1256=63.7N/mm2

200

ø20

16Mn钢的抗剪强度设计值ƒv=175N/mm2

满足要求

2.3压杆的计算

压杆计算长度为L=1.2m

压杆的N1=102.5kN

压杆的iχ=0.32h=25.6mm

iy=0.20b=20mm

强度及稳定验算：

N/φA≤ƒ

λ=L/i=1200/20=60查表：

φ=0.807（b类）

A=2×637.5mm2=1275mm2

σ=102500/0.807*1275=99.62N/mm2满足要求

2.4压杆的计算

压杆计算长度为L=1.6m

压杆的N=33.8kN

压杆的