超高层项目二三期工程基岩载荷试验方案Word文件下载.docx
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QF320/200；
（2）数显测力计（6000kN），型号：
CLY-600/6000kN，编号：
69501、69502、（253）。
（3）数显仪，型号：
HT-1000。
（4）数码位移传感器（电子千分表），型号HY-65050F；
（5）Φ300钢质刚性承压板一只。
（6）厚度为10mm～30mm、边长为250mm～400mm的钢板若干。
上述仪器仪表均在校准周期内，处于正常状态，其测量精度满足本项目的检测要求。
2.2、岩基载荷检测的基本资料
根据设计文件设计微风岩地基承载力特征值是4900kPa。
参照《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）中附录H第H.0.10条规定，岩石检测荷载值可以计算。
故正常加载情况下取大于或等于21.3MPa为岩石荷载检测的终止载荷值。
2.3、岩基载荷检测试验方法及步骤
2.3.1检测方法：
缓慢分级加载法。
2.3.2检测步骤
（1）桩底基岩载荷试验：
采用岩体自身作为反力系统，在桩基持力层试验标高上平开挖平硐，施工安装、试验装置。
找出试验坑与反力装置的中心轴线，以及安装千分表的对称垂直位置和高度一致的位置点。
再确定试验轴线平面，安装千斤顶、力传感器，并用钢质垫板锲紧。
连接千斤顶和油泵，连接千分表、力传感器和测试仪表，形成一个施力和检测位移的试验系统。
对安装的仪器和设备进行调试；
安装好试验系统后，打开测试仪表，操作油泵对千斤顶加压，观察整个试验系统。
如下图所示：
（2）测试系统的初始的稳定读数观测：
加压前，每隔10min读数一次，连续三次读数不变可以进行试验。
（3）加载方式为单循环加载，荷载慢慢增加直至破坏，然后分级卸载。
沉降量测读为加载后立即读数，以后每隔10min读一次。
稳定标准为连续三次读数之差均不大于0.01mm视为稳定，方可加下一级荷载。
分10级进行加载荷试验检测，第一级加载值为预估设计荷载的1/5,以后每级为1/10。
每级的稳定标准执行《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）中附录H第H.0.7条“连续三次读数之差均不大于0.01mm”的技术规定。
（4）终止加载条件：
按照《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）及《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）中的规定执行。
1）沉降量读数不断变化，在24小时内，沉降速率有增大的趋势；
2）压力加不上或是勉强加上而不能保持稳定；
3）总沉降量与承压板直径（或宽度）之比超过0.06;
4）承压板周边的土出现明显侧向挤出，周边岩土出现明显隆起或径向裂缝持续发展;
5）本级荷载的沉降量大于前级荷载沉降量的5倍，荷载与沉降曲线出现明显陡降;
6）在某级荷载下24小时沉降速率不能达到相对稳定标准.
7）达到委托要求即大于21.3MPa。
（5）分级卸荷，每级卸载为加载时的两倍，如为奇数，第一级可为三倍。
卸载稳定标准执行《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）中附录H第H.0.9条“每级卸载后，隔10min读数一次，测读三次后可卸下一级荷载。
全部卸载后，当测读到半小时回弹量小于0.01㎜时，即认为稳定。
”的技术规定。
卸载观察：
卸载为加载的2倍，卸载后立即读数，间隔10min读一次，连续三次读数即可卸一下给荷载，全部卸载后，当测读到半小时加弹量小0.01mm时，即视为稳定。
（6）计算、整理检测数据，出具检测报告。
2.4、岩石地基承载力确定
（1）对应于P_S曲线上起始直线段的终点为比例界限。
符合终止加载条件的前一级荷载为极限荷载，将极限荷载除于3的安全系数，所得值与对应于比例界限的荷载相比较，取小值。
（2）按国家标准《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）取最小值作为岩石地基承载力特征值。
岩石地基承载力不进行深宽修正。
3、检测报告
（1）委托方名称，工程名称、地点，建设、勘察、设计、监理和施工单位，基础、结构型式，层数，设计要求，检测目的，检测依据，检测数量，检测日期；
（2）地质条件描述；
（3）受检桩的桩号、桩位和相关施工记录；
（4）检测方法，检测仪器设备，检测过程叙述；
（5）基岩荷载（P）与沉降（S）的数值与曲线；
各级荷载下的沉降（回
弹）（s）与时间（t）或时间对数（lgt）的数值与曲线。
（6）与检测内容相应的检测结论；
（7）加卸载方法，荷载分级；
（8）绘制的曲线及对应的数据表；
（9）承载力判定依据；
4、计算书
（1）检测荷载及分级
①根据委托方要求施加于桩底基岩上的强度值为21.3MPa，根据规范要求采用刚性承压板直径为300mm，则试验荷载为：
F=π*r²
*P=150*150*3.14*21.3=1506kN
②第一级荷载为设计荷载的1/5即为1506×
1/5=301.2kN；
以后每级按荷载的1/10增加，即1506×
1/10=150.6kN。
二级加载到415.8kN、三级为602.4kN、四级为753kN、五级为903.6kN、六级为1054.2kN、七级为1204.8kN、八级为1355.4kN、九级为1506kN。
总分为10级加载。
（2）支座反力计算
根据F1=F*1.2（保证系数）则支座反力为1807.2kN
（3）抗剪切力验算
根据地勘资料选择钢梁以上泥岩作为持力岩体（10m厚），取其对应泥岩的抗剪强度值为0.09MPa。
则支座抗剪力为：
F2=（300+400*2）*0.09*10000*2/1000=1980kN
支座反力（F1）力为1807.2kN;
因F1＜F2抗剪切力验算满足要求
（4）局部抗压强度验算
支座处承受抗压强度为：
P=F1/S=1807.2*1000/（300*400*2）=7.5MPa
根据地勘资料泥岩的饱和强度标准值为P饱=8.5MPa
因P＜P饱局部抗压强度验算满足要求
（5）钢梁验算
-----设计信息-----
钢梁钢材：
Q345
梁跨度（m）：
4.200
梁平面外计算长度（m）：
3.000
钢梁截面：
箱形截面:
B*H*T1*T2=400*850*16*16
容许挠度限值[υ]:
l/400=10.500（mm）
强度计算净截面系数：
1.000
计算梁截面自重作用:
计算
简支梁受荷方式:
竖向单向受荷
荷载组合分项系数按荷载规范自动取值
-----简支梁作用与验算-----
①截面特性计算
A=3.8976e-002;
Xc=2.0000e-001;
Yc=4.2500e-001;
Ix=3.6856e-003;
Iy=1.1362e-003;
ix=3.0751e-001;
iy=1.7074e-001;
W1x=8.6721e-003;
W2x=8.6721e-003;
W1y=5.6809e-003;
W2y=5.6809e-003;
②简支梁自重作用计算
梁自重荷载作用计算:
简支梁自重（KN）:
G=1.2850e+001;
自重作用折算梁上均布线荷（KN/m）p=3.0596e+000;
③梁上活载作用
荷载编号荷载类型荷载值1荷载参数1荷载参数2荷载值2
141800.002.100.000.00
④单工况荷载标准值作用支座反力（压为正,单位：
KN）
△ 恒载标准值支座反力
左支座反力Rd1=6.425,右支座反力Rd2=6.425
△ 活载标准值支座反力
左支座反力Rl1=900.000,右支座反力Rl2=900.000
⑤梁上各断面内力计算结果
△ 组合1：
1.2恒+1.4活
断面号：
1234567
弯矩（kN.m）：
0.000443.474886.4981329.0721771.1962212.8712654.095
剪力（kN）：
1267.7101266.4251265.1401263.8551262.5701261.285-1260.000
8910111213
2212.8711771.1961329.072886.498443.4740.000
-1261.285-1262.570-1263.855-1265.140-1266.425-1267.710
△ 组合2：
1.35恒+0.7*1.4活
0.000311.483622.460932.9311242.8961552.3551861.307
890.674889.228887.783886.337884.891883.446-882.000
1552.3551242.896932.931622.460311.4830.000
-883.446-884.891-886.337-887.783-889.228-890.674
⑥局部稳定验算
翼缘宽厚比B/T=23.00<
容许宽厚比[B/T]=33.0
腹板计算高厚比H0/Tw=51.13<
容许高厚比[H0/Tw]=66.0
⑦简支梁截面强度验算
简支梁最大正弯矩（kN.m）：
2654.096（组合：
1;
控制位置：
2.100m）
强度计算最大应力（N/mm2）：
291.477<
f=310.000
简支梁抗弯强度验算满足。
简支梁最大作用剪力（kN）：
1267.710（组合：
0.000m）
简支梁抗剪计算应力（N/mm2）：
57.455<
fv=180.000
简支梁抗剪承载能力满足。
⑧简支梁整体稳定验算
平面外长细比λy：
17.571
梁整体稳定系数φb：
1.000
简支梁整体稳定计算最大应力（N/mm2）：
306.051<
简支梁整体稳定验算满足。
⑨简支梁挠度验算
△ 标准组合：
1.0恒+1.0活
0.000317.061633.748950.0601265.9971581.5591896.746
906.425905.354904.2839
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