连续梁合拢段施工方案Word格式文档下载.docx

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4．《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》TB10752-2010；

5．《铁路混凝土工程施工技术指南》铁建设[2010]241号；

6．《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》TB10424-2010；

7．新建铁路沪昆客运专线杭长段有关设计文件、技术交底、协议、纪要及公文。

8．国家、铁道部现行的施工技术规范、规程、验标等各项技术标准和有关的法律、法规，国家强制性条文规定。

9．单位拥有的科技工法成果和现有的企业管理水平，劳力、设备、技术能力以及长期从事铁路建设所积累的丰富的施工经验。

10．现场调查所获得的有关资料。

鹰潭信江特大桥跨白塔河连续梁长为417.5米，桥跨布置为（48+4×

80+48）m，主梁为单箱单室箱梁，变高度、变截面结构，全桥共有边跨合拢段2个（鹰潭信江特大桥466#～467#墩和471#～472#墩边跨合拢段）、次中跨合拢段2个（客专467#～468#墩合拢段、470#～471#墩合拢段），中跨合拢段2个（客专468#～469#墩合拢段、469#～470#墩合拢段），合拢段长度均为2m，合拢段梁高均为3.878米，底板厚度为0.435米，腹板厚度为0.48米，顶板厚度为0.35米，混凝土标号为C55，其中边跨合拢段混凝土为22.56m³

，重量为59.7t；

中跨、次中跨合拢段混凝土为37.22m³

，重量为98.6t。

中跨及边跨合拢段断面图如下：

图一、边跨合拢段施工断面图

图二、次中跨合拢段施工断面图

图三、中跨合拢段施工断面图

3.1合拢顺序

按照设计图纸要求的顺序：

先合拢次中跨H2、再合拢后边跨H1，最后合拢中跨H3。

即先合拢467#～468#、470#～471#墩次中跨合拢段，再合拢466#～467#、471#～472#墩边跨合拢段，最后合拢468#～469#、469#～470#墩中跨合拢段。

具体合拢顺序和体系转换见下图四：

图四、中跨合拢段施工断面图

3.2合拢吊架使用设计情况

次中跨合拢段吊架：

次中跨合拢段利用468#、470#墩T构中跨挂篮吊架施工，施工时可将467#、471墩T构挂篮进行拆除，但是其组件仍放置于梁端位置，保证合拢段两端的受力形式一致。

边跨合拢段吊架：

边跨合拢段吊架不利用已有挂篮，合拢段支架利用467#、471#挂篮部分桁架，即将边跨现浇段满堂架前端拆除1m，利用边跨现浇段和10#块底板预留吊带孔及挂篮底板纵梁提供底模平台，利用边跨现浇段和10#段顶板和翼缘板预留吊带孔及挂篮内外滑梁提供腹板和顶板支撑平台，拆除挂篮主桁架。

中跨合拢段吊架：

拆除470#“T构”两端挂篮，中跨合拢段利用469#墩T构挂篮吊架施工。

3.3合拢锁定

合拢段均采用内置劲性骨架（I45b）锁定。

合拢段锁定要求既拉又压采用刚性支撑，并设置预应力临时张拉纵向锁定。

3.4平衡配重设置

在箱梁内部修建水池进行“T”构两端的平衡配重。

（1）挂篮拆除时一端超过8吨，则在梁另一端进行平衡配重（本连续梁单侧一套挂篮重40吨）。

（2）次中跨合拢前对468#、470#“T构”两端进行配重，浇筑次中跨合拢段时边浇注边卸浇注端配重。

中跨合拢利用469#挂篮两端对称同时浇注，在相应位置设置配重。

（3）两边跨合拢前467#、471#进行压重，浇筑边跨合拢段时进行边浇边卸配重。

3.5合拢时间

选择在日照温差较小的阴天或温度变化幅度较平稳的时间段进行，合拢温度控制在当天最低温度，本段连续梁合拢时间预计在10月初，根据当地气候特点。

选择在凌晨2:

00点钟后进行合拢混凝土浇筑。

合拢段合拢前梁段偏差必须满足设计或规范的要求：

轴线偏差小于15mm；

两端顶面高差小于15mm。

3.6合拢段混凝土

采用补偿收缩混凝土，标号为C55。

3.7预应力

预应力钢绞线采用先穿束后浇筑混凝土。

3.8线型监控

在最早完成施工的T构进行悬臂端测点标高48小时连续观测，每2~3小时观测一次，记录悬臂端标高随时间的变化曲线。

合拢段压重必要时根据标高调整压重重量，详见《鹰潭信江特大桥跨白塔河连续梁线型监控施工方案》。

4.1次中跨、中跨合拢段的施工方案

次中跨合拢段采用468#墩T构小里程挂篮和470#墩T构大里程挂篮作为吊架，在所有准备工作完成后，先将467#墩T构、471#墩T构挂篮后退一个梁段，为468#、470#合拢段挂篮前移提供空间。

468#、470#挂篮前移至10段梁段相应位置（在浇筑468#墩及470#墩10#段梁段时应预留底模系、侧模、顶模系吊杆的预留孔）。

施工示意图如下

图五、次中跨合拢段施工示意图

4.2边跨合拢段的施工方案

两边跨合拢段底模系利用挂篮横梁和导梁及底模、侧模体系在合拢两端形成施工平台。

首先在11号直线现浇梁段和10#梁段端头适当位置处预留吊杆孔，采用挂篮走行系统前移就位后进行吊杆穿孔锁定，支架固定完毕后拆除467#、471#悬臂端挂篮，同时在467#、471#“T构”两端施以配重，配重重量为边跨合拢段施工重量的一半。

在对11#现浇直线段横向和竖向预应力张拉完成后，对现浇段支架靠近合拢段端头拆除1m长区域用作合拢段底模支架吊装空间。

在挂篮前移至前下横梁就位至现浇段11#段预留吊带孔位置后，利用吊车或倒链在现浇段拼装底模系。

利用10#、11#梁段的底板。

顶板。

翼缘板吊杆孔，使用挂篮精轧螺纹钢筋及螺旋千斤顶将底横梁、翼缘板及顶板导梁锁定。

边跨合拢段支架示意图如下：

图六、边跨合拢段支架示意图

4.3绑孔钢筋、安装预应力管道

合拢段的钢筋分为梁段钢筋和横隔板钢筋。

当钢筋和预应力管道在空间上发生干扰时，可适当移动普通钢筋的位置，以保证钢束管道位置的准确。

施工中如发生钢筋空间位置冲突，可适当调整其布置，但应确保钢筋的净保护层厚度。

波纹管布置按以下步骤进行：

按设计图纸要求在箱梁肋上准确布置波纹管的定位筋，纵向间距直线部分为0.5m，曲线部分定位筋间距为0.3m，横向位置按设计图纸上的座标定位。

还要检查波纹管搭接部位是否产生破损或变形，若发现一定要在浇筑混凝土之前补好。

在与锚垫板接头处，一定要用胶带或其它东西堵塞好以防水泥浆渗进锚孔内。

合拢段预埋件、管道数量较多，为确保预应力钢束管道密封，应注意混凝土密实度、管道的保护层厚度及管道间的净距，对波纹管搭接处应采用有效措施进密封处理。

安装完毕后严格检查位置，对预埋管道的接口严格处理，防止漏浆堵塞。

4.4合拢口刚性锁定及预应力临时锁定

合拢口锁定是为了保证合拢段在灌注新混凝土达到足够强度前的期间内合拢口不因为梁体由于温度变化产生膨胀或收缩变形而使合拢段混凝土在凝固过程中受到影响而破坏，即保证合拢口长度的稳定性。

合拢口锁定劲性骨架为内置式，合拢段劲性骨架采取焊接连接的办法与悬臂两端固接。

在施工悬臂梁段10#段（边跨现浇11＃段）时准确预埋骨架连接钢板，预埋时应并充分估计正常的施工误差及悬臂梁的挠度变化情况，使两侧相对应骨架的轴线尽量保持在一条水平直线上。

内置式劲性骨架下料按照设计提供的尺寸进行，下料并加工好后预先把其搬运至合拢口位置。

锁定分为安装和锁定两个步骤进行：

（1）设置在底板和腹板衔接处的内置式骨架在底板钢筋及纵向预应力管道安装完毕后进行。

采用塔吊吊放就位，先对一端进行焊接固接，左右两侧接头错开作业，另一端预先把位置调整好，并临时定位托住，暂不进行焊接固结。

对顶板和腹板衔接处的劲型骨架先对一端进行焊接固结，再调整安放腹板钢筋和竖向预应力孔道。

腹板内外膜待劲型骨架锁定完成后再进行封闭加固。

（2）待顶板普通钢筋，竖向、横向预应力钢筋、钢束安装完毕后，两端悬臂配重设置完成和悬灌梁标高调整到位并经过检查合格以后，选择合适的温度（恒温时）时间段进行劲性骨架焊接锁定。

锁定焊接安排8个熟练的焊工，每2人负责一个连接端头内外两侧同时进行焊接固接，4个连接锁定部位要求同时进行施焊，并控制在2个小时内完成焊接锁定。

锁定焊接操作时需在旁边准备冷水进行浇水强制降温的措施，以防由于施焊时梁体及骨架局部的温度升温过大而产生膨胀使梁体上挠。

锁定完毕后需仔细检查焊缝质量是否满足要求，再对两端头的悬臂梁标高进行复测检查是否正确。

刚性骨架支撑示意图如下：

图七、刚性骨架支撑示意图

（3）刚性合拢骨架焊接前三天进行每天气温观测，按三天的最低气温的平均值进行焊接锁定。

锁定并检查无误后进行混凝土浇筑。

（4）次中跨合拢纵向临时张拉预应力2H、2B2；

边跨合拢临时张拉预应力2T14、2SB1；

中跨合拢纵向临时张拉预应力2H’、2B2；

临时张拉应力均控制在400Mpa，其中T14采用一端张拉（张拉靠中心侧），H采用单端交错张拉，每端张拉束数一半，其余均采用两端同时张拉，临时张拉束在混凝土浇筑完后达到设计强度后需进行补张拉至设计应力支。

具体临时张拉预应力束见下图：

图八、预应力束布置断面图

4.6连续梁合拢段受力分析

（1）.合拢段锁定计算假设：

①保持合拢段长度不变，锁定骨架支撑力能够抵消梁体温度变形引起的支座或模板体系产生的摩擦阻力即可。

②边跨合拢时边跨模板与砼的摩擦系数取0.15，中跨合拢时活动支座摩擦系数取0.05。

③由于合拢期短,不计混凝土的徐变。

（2）合拢力学原理分析和计算过程

①合拢段锁定计算模型

保持合拢段长度不变，劲性骨架支撑力能够抵抗由于温度变化梁体产生的温度内力。

由于合拢期很短，混凝土收缩徐变影响很小，因此认为梁体由于温度变化引起的伸长量与梁体在劲性骨架的作用下产生的应变的绝对值相等。

温度应力计算图示

为简化计算，将温度变化产生的轴向力按线膨胀计算，箱梁分段按平均断面计。

假设两墩身无位移，则依变形协调原理:

设梁体升温时产生的自由伸长量为,得

（1）

②悬臂梁各个梁段的截面特性如下表：

由上表知

带入

（1）可知N=32958KN

③受力分析：

对于劲性骨架受力，要保证合拢段长度不变，即不在温升应力下产生变形位移，劲性骨架两端与悬臂梁是固结的，当劲性骨架要提供32958KN的顶压力的时候（可转化为轴向力模型）：

可见，在主墩临时固结，边墩活动受限的情况下，两端悬臂的悬浇梁和边跨现浇段的相对距离完全固定，那么劲性骨架的内力已远远超出它所能承受的范围。

因此在边跨合拢口锁住之后，应立即释放一侧梁端的滑动支座的限位装置，解除部分约束，使合拢后的结构为下所示的静定体系：

当升温△t时，

式中，N为合拢口刚性支撑所收到的压力，f为支座摩阻系数，根据实际可取为0.05，Q为支座上梁体的重量，Ny为预应力束的张拉力。

当降温△t时，

由以上分析可见，合拢口刚性支撑位升温时控制。

在合拢口施工设计时，依据实际情况，测得混凝土灌注时及混凝土达到足够强度时的温差△t，由此计算出梁降温时产生的温度内力，若其小于，则可不设或少设临时预应力束；

若其大于，依抗裂安全要求可求得所需预应力值，即：

令N=Ny-Q×

f=0

Ny=Q×

f

考虑安全系数KNy=K×

Q×

则N=Ny-Q×

f=（K-1）Q×

相应的，升温时的轴向力为N=Q×