管线中水击现象的成因及设计预防措施Word文档下载推荐.docx
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(2)泵的启动和停运;
(3)蒸汽管道在暖管过程中出现凝结水。
从理论上讲,石油化工装置在设备切换——阀门关闭时,当阀门的开度逐渐减小时,管道中流体介质的流速也逐渐减小,由于介质的惯性作用,在阀门的上游部分产生压力升高,而在其下游部分产生压力降低;
反之,当阀门的开度逐渐增大时,管道中流体介质的流速逐渐增大,在阀门的上游部分产生压力降低,而在其下游部分产生压力升高,产生介质的不稳定流动——“水击”。
同样,由于操作压力和温度的波动等原因造成介质体积的膨胀和收缩,也会导致水击现象的发生。
当此压力、温度波动超过一定范围,或在事故状态、装置开停车状态需要快速关启阀门时,管内的液相介质部分汽化或气相介质部分液化,管内产生局部气、液两相流,从而有可能发生严重的不稳定状态,导致“破坏性水击”。
1.3水击的理论计算1.3.1一般性水击计算当发生水击现象时,根据流体力学原理,压力管道中任一点的流速和压力不仅与该点的位置有关,而且与时间有关,这一不稳定状态将持续过渡到下一个稳定状态。
当发生水击压力升高时,管道的管壁产生了弹性膨胀,介质受到压缩,介质的密度也会有所增加;
当发生水击压力降低时,管道的管壁产生了弹性收缩,介质受到的压力减小,介质的密度也会有所减小。
这是研究水击现象的理论基础。
如图1.1所示,设在水平管内取出一段流体,在时间段△t内,水击波从流体的一边传递到另一边。
水击波传播速度为a,所以流体长度为△L=a△t。
设原有的流速为V0,水击波通过后的流速为V0–△V,流速变化值为△V。
压强也从原有的H增大到(H+△H),同时流体密度和管道断面都有相应的变化。
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图1.1根据冲量变化应等于动量变化的原理,即△p△t=m△V[(+△)(H+△H)(A+△A)-HA]△t=(A+△A)△L△V忽略二阶微量,并且=a,得:
△H+H=△V再忽略管道断面的变化,得出水击压头的增值为:
△H=△V=(V0–V)(式1.1)式中:
△H——水击压头,m;
a——水击波速,m/s;
V0——起始流速,m/s;
V——终了流速,m/s;
A——管内截面积,m2;
——流体的容重,kg/m2.S2;
g——重力加速度,9.81m/s2。
再根据连续方程,求得水击波速为:
a=(式1.2)式中:
K——介质的体积弹性模量,Pa;
ρ——介质密度,kg/m3;
D——管道内径,m;
e——管壁厚度,m;
E——管材的弹性模量,Pa。
由式1.2可见,水击波速随着弹性变形的增大而减小。
在常温的水中,=1439m/s。
对于大直径钢管,a可能低于900m/s;
对于小直径的高压钢管,a约为1200~1350m/s。
由式1.1可得出如下结论:
(1)起始流速大,终了流速小,即V0>
V,△H为正值,产生正水击,代表阀门关闭情况。
反之,则为负水击,代表阀门开启。
(2)水击值的大小与波速a成正比。
(3)水击值的大小与流速变化的绝对值也成正比。
例如某管道的流速为2m/s,阀门突然关闭,流速瞬间降为零,如水击波速a为500m/s,则水击压头为:
△H=(V0–V)=×
2=102m这是一个相当大的压头,所以在设计中如不预先考虑到这种情况,将会造成严重后果。
1.3.2破坏性水击判断气、液两相流是产生“破坏性水击”现象的内在原因。
气、液两相流在管内的流动状态随管内的流速以及液相、气相介质的密度、表面张力等性质不同,大致可分为七种流型:
即分散流、环状流、气泡流、层流、波状流、柱状流和活塞流。
在这七种流型中,柱状流由于气体快速运动而引起周期性地起波状,形成泡沫栓,沿管道以比液体平均速度大得多的速度流动,碰撞回弯管件,会引起严重水击现象。
气、液两相流的流型判断:
气、液两相流体在水平管内流动流型可由图1.2中Bx,By值确定;
在垂直管内流型可由图1.3中Fv,Fr值确定。
但实际上图中各流型区域间存在一定范围的过渡区。
一.水平管内流型Bx=210(Wl/Wg)(/ρl2/3)(μl1/3/σl)(式1.3)By=7.1Wg/(A)(式1.4)式中:
Wg、Wl——气、液体流量,kg/h;
ρg、ρl——气、液体密度,kg/m3;
μl——液体粘度,厘泊;
A——管内截面积,m2;
σl——液体表面张力,N/m。
图1.2:
水平管内气、液两相流流型图通常可先计算出By,如By>80000,对于一般粘度的液态烃类多为分散流区域,无需计算出Bx。
二.垂直管内流型Fr=/(g×
d)(式1.5)Fv=(式1.6)式中:
Fr——弗劳德数;
Fv——流动的气体分数;
D——管子内径,m;
A——管内截面积,m2;
g——重力加速度,9.81m/s2;
Qg、Ql——气、液体体积流量,m3/s。
图1.3:
垂直管内(向上流)气、液两相流流型图在管线设计中,首先计算出Bx、By值或Fv、Fr值,再根据图1.2或图1.3确定流体的流动状态。
在气、液两相流的七种流型中,柱状流、活塞流由于流动极其不稳定,容易形成水击,产生振动,导致管路损坏;
而其余五种流型,由于流动相对比较稳定,不容易形成水击现象。
所以在配管设计中,一般要求流体的流动型态为环状流或分散流,尽量避免柱状流、活塞流,以免造成水击现象,引起管线严重振动。
1.4水击现象的危害“水击”现象的发生会引起整个管系发生振动,使管道严重损坏;
管道法兰连接处泄漏;
管道推力和力矩过大,使与其连接的设备承受过大的应力或使其变形,影响设备的正常运行。
1987年,扬子乙二醇装置在装置试车水运阶段,多根管线发生严重水击。
水击主要发生在蒸汽管线、蒸汽冷凝液管线及部分带有调节阀的管线上。
R-520乙二醇管式反应器(长171米、DN700、操作压力2.2Mpa、操作温度250℃)系统在水运过程中发生水击,造成该反应器从托架上被“击”落,向前推出约0.6m。
与反应器连接的两根管线(DN200)造成严重损伤,影响了试车的正常进行。
从“事故”后情况分析结果,认为是由于冷凝液减压后,管内流体形成汽液二相柱状流,产生水击现象造成的。
1995年汽油加氢装置新增二段容积式氢气压缩机开车时,由于出口缓冲罐偏小,配管不合理等原因,导致缓冲罐出口管线振动,最大振幅达32.5mm,导致管线振裂,氢气泄漏发生火灾。
2水击的设计预防措施管线的振动是引起管路损坏的一个重要原因,而水击现象又是造成管线振动的一个极其重要的原因。
因此在进行配管设计时要防止或控制水击现象,避免管线发生振动,造成管线损坏。
2.1防止因两相流形成水击现象的设计要点
(1)首先,要从流体的性质上加以了解,控制介质的温度、压力、流速,使其不致于处于气、液相混合区内。
对于不可避免发生两相流的场所,一般要根据图1.2或图1.3确定其流型,尽量避免柱状流、活塞流,避免产生水击现象。
如果在配管设计时,选用的管道在操作温度、压力下属于柱状流,可以采取缩小管径,在允许的压差下使管径减至最小,使流速增大形成环状流或分散流,也可采用增加旁路、补充气体、增大流量等办法避免柱状流。
(2)两相流管线的设计应尽量采用直管段,减少弯头;
减压阀、安全阀、紧急切断阀后应采用大弯曲半径(R=5~6DN)的弯头或弯管。
对于两相流管线上的小口径接管(如压力计,排放管线等)要采用结构合理的支管凸台,以免凸台与管线焊接处焊接应力集中,产生疲劳裂纹损坏管线。
另外,引出接管应尽量短,对温度较低的可采用加强筋支承。
(3)两相流管线的振动与配管形状、管线的支承跨距、支承的形式有很大的关系。
对于两相流管线,应尽量地少采用吊架,在应力许可的情况下尽量少用弹簧架。
可用改变管线的刚度,增加管道阻尼的办法来减小振动,改管线的柔性设计为刚性设计,具体可减小管线的支承跨距、增加管道壁厚,根据应力分析、计算,正确合理地选择固定支架及其位置。
在管道与支架的连接处,加上阻尼材料设施(如石棉),以增加系统阻尼。
2.2蒸汽管线设计中防止发生水击现象的措施
(1)由于管线的散热损失,蒸汽管内产生凝结水,若不能及时排除,在管道改变走向处就会产生水击现象,造成振动、噪音甚至管道破裂。
因此,蒸汽管道需要疏水。
蒸汽管线每隔90~240米,在低点处(如蒸汽管上翻前)和末端要设集液管和疏水点,以排出管线内的冷凝水。
另外,在蒸汽管道的末端、最低点、立管下端以及蒸汽管道减压阀、调节阀前也要设疏水点,用疏水器把冷凝水排出。
(2)当回收蒸汽凝结水时,在流动过程中因压降而产生二次蒸汽,形成汽液混相流,当流速增加或改变流向时会引起水击现象,导致管道发生振动甚至破裂。
所以在确定总管的管径时应充分估计汽体的混相率,并使其有充分的安全率,同时为使凝液不致停滞,配管要波向流动方向。
为了不增加静压和防止水击现象的产生,凝结水总管不宜向上抬升(如图2.1所示)。
当蒸汽压力不同,但压差不大时,可合用一个回水系统。
此时在各疏水器支管进入凝结水回收总管前,应设止回阀,以防压力波动产生水击现象。
而当蒸汽压力不同,且压差较大时,不应接至同一回水系统。
图2.1:
疏水器凝结水管与凝结水总管的连接(3)对于蒸汽管线中由于疏水器不畅通而造成的水击现象,要从装置现场加以解决。
定期检查,及时发现,及早更换疏水器。
(4)蒸汽管线的支承。
蒸汽管线在管架或管廊上由于管子的自重和冷热伸缩,会使管线移动,为防止损坏保温层,要设管托。
蒸汽管线的固定支架,不仅承受管线的重量,还要承受热变形产生的水平推力和位移磨擦力。
在设计时必须充分考虑。
(5)蒸汽管线在试车及吹扫阶段,由于在升温过程