地下室顶板行车支撑方案Word格式文档下载.docx
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3
建设单位
鹤山市越恒房地产开发有限公司
4
设计单位
广州城建开发设计院有限公司
5
监理单位
广州越秀地产工程管理有限公司
6
总承包单位
上海建工五建集团有限公司
工程位置概况
项目地理位置
设计概况
本工程总建筑面积2,由一层地下室、7栋高层住宅、91栋独栋别墅、24栋屋顶别墅、底商、公建配套组成。
具体由六个单项组成:
序
号
层数
结构
用地面积
（吊）
建筑面积
（m）
越秀星汇名庭23座、24座、25座、26座、
29座、30座、31座、32座、33座、34座、
45座主门楼
4/3/1/-1
钢混结
构
越秀星汇名庭16座、47座泳池更衣室
32/1/-1
框剪结
越秀星汇名庭27座、28座、35座、36座、
37座、38座、39座、40座、41座、42座、
46座次门楼
越秀星汇名庭17座、19座、20座
32/-1
越秀星汇名庭14座、15座
越秀星汇名庭18座
20/-1
为了保证二次结构及装饰装修过程中垂直运输问题，故考虑地下室顶板设置材料堆场并地下室挡土墙外回填，采用规划小区道路及消防通道作为施工道路。
本工程地下室施工即将完毕，挡墙外侧的土方提前回填，以及二次砌体的插入，施工现场的场地比较狭小，钢筋加工房需要转至屋面，为了配合土方回填和砌体施工的顺利进行，需要在屋面上行成施工道路，以供施工材料的顺利转运。
对于回填土、挖机、上屋面的材料车、钢筋加工房等的布置和荷载情况进行分析，以保证本工程主楼结构施工时材料的正常运输、堆码、加工和使用，特出此方案。
VV砂浆罐及施工电梯基础加固方案另详见各专项方案>
>
、平面布置及荷载分析
1、平面布置：
为了保证二次结构及装饰装修过程中运输问题，地下室挡土墙外侧土方回填完成后将在地下室顶板上进行行车，并堆载主体结构、二次结构以及装饰装修所用建筑材料。
我项目部在综合考虑主楼结构施工以及主楼装饰装修施工的条件下，施工总平面图进行部署和安排，具体见附图一。
2、荷载分析：
挡墙外侧土方回填完毕后需在地下室顶板形成一条施工道路，屋面的荷载如下：
行车荷载:
混凝土罐车：
考虑一车12m3混凝土，其罐车自重=
混凝土重量=x12=25T
总重量：
+25=
干混砂浆罐车：
考虑30t干混砂浆运输车，其车自重：
30+=
钢筋车：
考虑为30T,其车自重：
综上考虑，其形车重量需至少考虑到50T。
材料堆场荷载：
钢筋：
标准层一层钢筋用量约30T，考虑备三层钢筋用量。
其钢筋堆场钢筋重量：
180T,按照均布荷载考虑为：
180X10/54=m2（堆场按6X9考虑）
钢筋半成品堆场同钢筋堆场考虑为：
m2
装修材料考虑为：
钢筋加工场考虑为：
10X10/60=m2
模板加工场考虑为：
周转材料考虑为：
10kN/m2
干混砂浆罐：
单独编制基础及支撑措施方案。
3、堆场高度分析
无支撑时
普通顶板承压：
因覆土米厚，查《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录表A中得：
粘土自重为18KN/m3普通顶板能承压静荷载等效覆土荷载=m2活荷载取总说明顶板活荷载4KN/m2故普通顶板能承压+4=m2（保守计算，不考虑
荷载系数）
消防通道承压取值为保守计算同普通顶板承压，下列材料为荷载计算高度，实际施工应与安全高度取最小值。
（1）钢筋：
钢自重：
m3；
1m3的钢筋堆中钢材的体积为，所以钢筋堆放自重为m3
钢筋堆放高度：
31/=；
（2）加气砖：
加气砖自重：
堆放高度：
31/=；
（3）水泥砖：
空心砖自重：
（4）半成品堆场：
半成品堆放高度=^钢筋堆放高度，x=
（5）模板：
模板自重：
m2（按15mm计）；
新模板堆放高度：
31/*=；
（6）木方：
木方自重：
9KN/m3；
31/9=；
（7）盘圆钢
盘圆钢外径：
；
内径：
盘圆钢重：
（）x=m&
31KN/m2c*2=m2，所以只能堆放一排。
盘圆钢下垫50mrtK100mm勺木条，间距400mm木条伸出宽度，如图:
1200
£
UU
bd
'
i
Ld
ILL0.IL
（8）钢管：
钢管折算自重：
m3
钢管堆放高度：
31/=;
加支撑时
立杆纵距900,立杆横距900,横杆间距1500。
（查施工手册，立杆容许荷
载）
承压强度：
31X+（X）=m2
（1）、钢筋：
1m3的钢筋堆中钢材的体积为，所以钢筋堆放自重为m3钢筋堆放高度：
=;
2）、加气砖：
=；
超过安全高度，故选用不加支撑；
（3）、水泥砖：
（4）、半成品堆场：
半成品堆放高度=^钢筋堆放高度，X=
超过人员操作高度，现场分散堆放，按不加支撑考虑；
（5）、模板：
*=；
（6）、盘圆钢
（）X=m2<
m2
堆放一排时，盘圆钢下垫50mnX100mm勺木方，间距400mm
堆放两排时，盘圆钢下垫50mrX100mm勺木方，间距400mm且木方伸出宽
度，如图：
（7）、钢管:
26,943KN/m3;
堆码高度限制表
材料
屋面承压
堆放高度
钢筋原材
加气砖
31KN/m2
（不得超过2m）
水泥砖
半成品
钢管
木方
模板
盘圆钢
两层
4、顶板行车荷载分析
50T行车作用下楼面等效均布荷载的确定
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012中规定了300KN消防车活荷载标准值,但对于柱网小于6MX6M的无梁楼盖板没有给出活荷载标准值，且本工程选用500KN的同型汽车无法套用，故将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则，换算成均布荷载进行计算。
由于无梁楼盖板是柱支撑体系，并且在每个方向上都是考虑全部活荷载作用，不考虑荷载分配，因此在两个方向都按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录（如下式）进行计算，并取两个方向的等效活荷载的最大值作为最后的等效荷载：
局部荷载（包括集中荷载）的等效均布活荷载qe=8Mmax/bL
式中L板的跨度，取最大板跨距8100mm
b板上荷载的有效分布宽度，按本附录确定；
Mma—x—简支单向板的绝对最大弯矩，按设备的最不利布置确定。
按砂车后车轮作用在跨中考虑且单车通行，后轮均作用在一个共同的平面
上，轮胎着地尺寸为X，按《公路涵桥设计通用规范》JTGD60-2015中300KN车
轮重力分布，前轮不计作用荷载（偏安全考虑），中、后车轮作用荷载取500KN。
详附图（参照JTGD60-2015按300KN（双桥）取模型，汽车的平面布置图如下所示：
按结构最不利的布置位置且按长跨计算
弯矩图如下:
Mmax=m（取最大跨度L=
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录、bey取值为：
bcx=btx+2S+h=++二（无垫层，S取0）
bcy=bty+2S+h=++二（无垫层，S取0）
bex>
bey,bey<
bex<
L时
b=bcy+，（偏安全考虑取L=
b=+x=（b/2=>
d=，故不予以折减）
qe=8Mmax/bL=（8x/x=m2X=m2（考虑动荷载）
满堂支撑架稳定性验算
偏安全考虑，不计算顶板承载能力，现场根据实际情况顶撑架体的立杆纵、横向间距按800x800设置，水平杆步距为1500，根据《建筑施工计算手册》得知每根？
48X的钢管立杆容许荷载[N]二；
计算单元为x二共计9根立杆如下图所示：
因为地下室支撑架，故不考虑风荷载。
每根立杆的实际承载力N=mx十9=<
[N]=满足要求
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
A——立杆净截面面积，A=；
W――立杆净截面模量（抵抗矩）,W=;
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=mm2；
a――立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=;
h――最大步距，h=;
l0――计算长度，取+2X=;
入——由长细比，为1900/=<
210满足要求！
©
――轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Io/i查表得到；
2经计算得到（T=12636/X424）=mm；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算（7<
[f],满足要求！
后浇带行车验算
因车库顶板有多条后浇带，其中后浇带宽800mm故需用16#工字钢架设在
后浇带上以便过车
500KN假
选重量最大的运输钢管的货车进行计算：
货车总重约（车和货）设车轮压在两条工字钢上，现对16#工字钢承载力进行计算：
1、构件参数：
抗震调整系数RE:
热轧普通工字钢：
I16
钢材牌号:
Q235钢材强度折减系数：
腹板厚度:
tw=mm
毛截面面积:
A=
截面惯性矩：
lx=
半截面面积矩：
Sx=
回转半径：
ix=；
iy=
截面模量：
Wx=；
Wy=
截面模量折减系数：
净截面模量:
Wnx=；
Wny=
受压翼缘自由长度：
11=
截面塑性发展系数：
x=；
y=
2构件承载力
构件截面的最大厚度为根据表f=mm,fv=mm
通工字钢简支梁的b为
b>
根据式，得错误！
整体稳定控制的单向弯矩承载力设计值（绕X-X轴）：
Mx2=XfXbXWx/1000.=XXX/1000.=kN•m
综上,可承受与腹板平行的剪力设计值为
每个车轮带给工字钢的荷载为：
500/4X2=<
（
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