门式钢管支架Word下载.docx
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对木模板及其支架的设计,当木材含水率小于25%时,其荷载设计值可乘以0.9
的系数予以折减。
4)
在风荷载作用下,验算模板及其支架的稳定性时,其基本风压值可乘以0.8系数予以折减。
现在的品茗软件考虑了折减,但PKPM没有考虑折减。
我个人认为:
由于模板及其支架中不确定的因素较多,荷载取值难以准确;
且理论研究又少,故不考虑荷载设计值的折减。
当验算地基或楼层结构时,乘以折减系数。
c、有人将振动荷载乘动力系数。
将重物或设备的自重乘以动力系数,是为了化为静力计算设计。
GB50204—92规定了人与设备按活荷载考虑,所以乘动力系数并不是好的方法,如果是脚手架,采用了最不利荷载组合,乘动力系数化为静荷载就是错误的了……
2、
关于构造与施工顺序
a、一定要按《扣规》、《浙规》的要求搭设,尤其要注意水平和竖向剪刀撑的设置。
关于高支架的构造,有空时再专门探讨。
b、施工顺序:
高支架最好是先浇柱子,后浇梁;
这样柱可以起到连墙件的作用。
…………
3、整体抗倾覆验算
我们可以把模板及其支架,当成一个竖向悬臂的构架。
将模板支架作为整体或分段进行验算,风力作用方向同附加轴力计算。
下面根据我的论文,给出计算公式。
(1)、计算简图如下
(2)、计算公式
整体抗倾覆应满足:
(吉工提出)
(吉工推导)
(吉工推导)
式中
Mw----由风荷载引起的弯矩;
Mg----模板及其支架的抗倾覆力矩;
F----作用于模板上的水平力,同《浙规》4.2.9,本案前面有它的计算;
H----模板支架高度;
wk----风荷载标准值,按《浙规》4.2.5计算;
可以用本案上面计算的[wk
杆];
La----模板支架纵向长度;
la----立杆纵距;
Lz----模板支架荷载重心至支架最外边的距离;
WG----模板及其支架的自重总和。
LX1、LX2、LXi----梁L1、L2、Li……的长度,梁的代号以图纸标注为准;
B1、B2、Bi----模板挠梁横截面的周长;
约等于两倍的梁高加梁宽;
q1、q2、qi、qA1、qA2、qAi----梁与板模板的自重标准值;
都采用胶合板模时,取0.35kN/m2;
LY1、LY2、Lyi----整个梁的中心至支架最外边的距离;
A1、A2、Ai----楼板1、楼板2、楼板i的面积,
LA1、LA2、LAi----楼板1、楼板2……的中心至支架最外边的距离;
Lb1、Lb2、Lbi----钢管立杆至支架最外边的距离。
γG----《荷规》3.2.5条,当效应对结构有利时,永久荷载的分项系数应取0.9;
0.25----支架立杆自重标准值kN/m,(偏大);
若计算的结果不能满足要求时,可以钢丝绳与其下地基或楼板拉连。
4、梁外侧斜立杆的稳定性计算
其稳定计算仍以下三式计算
(《浙规》5.3.2-3式)
(《浙规》5.3.2-4式)
(《浙规》5.3.6-2式)
但其中:
1、轴心受压的稳定系数ϕ,由λ=(l0/i)/sinθ查得;
2、Nut由(Nut/sinθ)代替;
Nut由梁外侧立杆处横杆的最大支座力确定的,如本案Nut=Qmax=0.707kN
3、Mw由(Mw/sinθ)代替;
即可。
这样计算是忽略了几点小处的。
如:
立杆自重是按垂直高度而不是按实际斜长计算的,Ni也应除以sinθ……
5、楼层结构承载能力验算
《扣规》、《浙规》都说要对整体稳定和楼面承载力进行验算,但都没有给出具体方法。
按常理,以及设计规范讲,这应由设计单位在图纸设计时顺便完成。
楼面承载力验算由施工单位来搞,致少目前来说是“勉为其难”。
一定要求验楼面承载力时,我在这里提出一个简单的计算方法。
楼面承载力应满足
γGqg/A+γQqp≤[q]
γG(qg1/A1+qg2/A2+…+qgi
/Ai)+γQqp≤[q1]+[q2]+…+[qi]
(吉工提出)
qp=1.00
kN/m2,
其中
γG、γQ----永久与可变荷载的分项系数,建议均取1.05;
而不取1.2、1.35、1.4;
qg、qp----模板及其支架与人员设备荷载标准值;
[q]----楼面上设计允许的不包括梁板自重所能承受的荷载值;
n----立杆数量,其它符号意义同整体稳定计算;
A----楼层支架所占的面积;
qg1+qg2+…+qgi
-----共同受力的楼层1、楼层2……承受的模板及其支架的荷载标准值;
[q1]+[q2]+…+[qi]----共同受力的楼层1、楼层2……楼面上设计允许的不包括梁板自重所能承受的荷载值;
A1、A2、Ai----共同受力的楼层1、楼层2、楼层i……上面的支架所占的面积。
当某一楼层承受不了本层模板及其支架重量时,其下层支架不得拆除,由多层共同承受模板荷载。
并类推,直到支承在地基与基础上为止。
楼面上所能承受的,设计允许荷载值,应由设计提供。
或根据设计图纸进行计算,我在楼板强度复核计算内说明过,可以参考。
6、计算过程简化
现在专项方案的内容,动不动就几万字,一订就是一本书。
能不能瘦身呢?
下面是PKPM用表格法,按《扣规》计算的某工程:
梁模板扣件钢管高支撑架计算书
工程名称
计算部位
计算参数
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
模板支架搭设高度为9.0m基本尺寸为:
梁截面B×
D=400mm×
1500mm
梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=1.50米
立杆的步距h=2.00米
梁底增加2道承重立杆。
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为:
F=1.2×
25.500×
0.150×
0.500×
0.800=1.836kN。
采用的钢管类型为φ48×
3.5。
计算简图
材料特性
面板的厚度18mm,面板剪切强度设计值1.40N/mm2,面板抗弯强度设计值15N/mm2,面板的弹性模量6000N/mm2;
木方抗剪强度设计值1.6N/mm2;
木方抗弯强度设计值13N/mm2;
木方的弹性模量9000.00N/mm2
序号
计算要点
详细计算过程
结论
计算过程及结论
支撑木方的计算
1.抗弯计算强度
f=M/W=0.098×
106/21600.0=4.537N/mm2
面板的抗弯强度设计值[f],取15.000N/mm2
面板的抗弯强度验算f<
[f]
满足要求!
2.抗剪计算
截面抗剪强度计算值
T=3×
Q/2bh=3×
2/(2×
400×
18)=0.515N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2
3.挠度计算
v=0.143mm
面板的最大挠度小于200.0/250
梁底木方计算
1.木方抗弯计算强度
f=M/W=0.23×
106/53333.3=4.214N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.00N/mm2
2抗剪强度计算
T=3×
3371.40/(2×
50.0×
80.0)=1.264N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm
3.挠度验算
v=0.677×
11.71×
400.04/
(100×
9000.00×
2133333.5)=0.106mm
木方的最大挠度小于400.0/250
梁底支撑横向钢管计算
f=M/W=0.254×
106/5080.0=49.987N/mm2
抗弯计算强度小于205N/mm2
2.挠度计算
v=0.152mm
支撑钢管的最大挠度小于533.333/150与10mm
梁底支撑纵向钢管计算
f=M/W=0.782×
106/5080.0=153.955N/mm2
v=1.318mm
支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10mm
扣件抗滑移计算
R≤Rc
扣件抗滑承载力设计值,Rc=8.0kN
计算中R取最大支座反力,R=12.01kN
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
不满足要求!
立杆稳定性计算
钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2
1.计算长度,不考虑高支撑架,如果按:
l0=k0uh
时
经过计算得:
σ=134.966N/mm2
2.计算长度,不考虑高支撑架,如果按:
l0=(h+2a)时
σ=47.201N/mm2
3.计算长度,考虑到高支撑架的安全因素,如果按:
l0=k1k2(h+2a)时
σ=60.648N/mm2
施工单位
计算人
审核人
7、关于《浙规》存在的问题
仍然没有给出模板及其支架“整体抗倾覆验算”与“楼层结构验算”的方法或者说简便方法;
有的公式,并不是建立在自己试验的数据基础上,而是错鉴英国规范;
3、
还有存在矛盾与不符合理论原则的地方:
《浙规》5.1.10----容许长细比,立杆210、剪刀杆250,其5.3.2条----当λ>250时,ϕ=7320/λ2,后面的就多此一举(没有说要计算剪刀杆)