整理荷载效应及地震作用效应组合仅供参考Word文件下载.docx
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b—柱截面高度；
q—梁单位长度的均布荷载标准值。
按照框架结构的合理破坏形式，在梁端出现塑性铰是允许的；
为了便于浇捣混凝土，也往往希望节点处梁的钢筋放得少此。
因此，在进行框架结构设计时，一般均对换算到柱边缘处梁截面的弯矩进行调幅，即人为地减少梁端负弯矩，减小节点附近梁顶面的配筋量。
设某框架梁AB在竖向荷载作用下，梁端最大负弯矩分别为、，梁跨中最大正弯矩为，则调幅后梁端弯矩可取：
式中，为弯矩调幅系数。
对于现浇框架，可取0.8～0.9。
梁端弯矩调幅后，在相应荷载作用下的跨中弯矩必将增加，以防支座出现塑性铰后,导致跨中截面承载力不足。
通常跨中弯矩乘以1.1～1.2的调整系数。
这时应核对静力平衡条件，即调幅后梁端弯矩、的平均值与跨中最大正弯矩之和应大于按简支梁计算的跨中弯矩值（或1.05）。
必须指出，有关规范规定，弯矩调幅只对竖向荷载作用下的内力进行，而水平荷载作用下产生的弯矩不参加调幅，因此，弯矩调幅应在内力组合之前进行。
同时规定，梁截面设计时所采用的跨中正弯矩不应小于按简支梁计算的跨中弯矩之半，即/2。
剪力不用进行调幅，内力组合时直接用换算到柱边缘处梁截面的剪力值来进行内力组合。
8.1.2框架梁的控制截面内力换算及竖向荷载作用下的梁弯矩塑性调幅
（1）竖向荷载作用下框架梁的控制截面内力换算及弯矩调幅。
计算过程见下表。
表8.1计算竖向荷载各支座边缘截面的弯矩标准值及调幅后弯矩
层数
内力性质
︱M︳/kN·
m
︱V︳/kN
q/kN/m
b/m
M边/kN·
V边/kN
M调/kN·
7
左
竖向恒载
201.44
182
26.77
0.55
-151.39
174.64
-121.11
右
201.99
-151.94
-174.64
-121.55
6
266.5
201.5
24.5
-211.09
194.76
-168.87
278.76
211.17
-220.69
-204.43
-176.55
5
222.43
176.85
26.28
-173.80
169.62
-139.04
212.33
161.07
-168.04
-153.84
-134.43
4
215.97
-167.34
-133.87
206.4
-162.11
-129.68
3
167.19
129.51
18.9
-131.57
124.31
-105.26
166.06
126.56
-131.26
-121.36
-105.00
2
226.88
179.89
0.65
-168.42
171.35
-134.73
236.27
177.49
-178.59
-168.95
-142.87
1
299.28
188.8
-237.92
180.26
-190.34
190.02
149.12
-141.56
-140.58
-113.24
悬臂
278.75
107.98
16.19
-243.66
-102.72
影响支付意愿的因素有：
收入、替代品价格、年龄、教育、个人独特偏好以及对该环境物品的了解程度等。
-194.93
（三）环境影响评价的原则7
3.划分评价单元左
竖向活载
[例题-2006年真题]下列关于建设项目环境影响评价实行分类管理的表述，正确的是（ ）20.86
14.76
对于不同的评价单元，可根据评价的需要和单元特征选择不同的评价方法。
2.11
-16.80
14.18
C.可能造成较大环境影响的建设项目，应当编制环境影响报告书-13.44
20.9
第1页2.11
-16.84
1）采取防护措施。
-14.18
-13.47
疾病成本法和人力资本法将环境污染引起人体健康的经济损失分为直接经济损失和间接经济损失两部分。
直接经济损失有：
预防和医疗费用、死亡丧葬费；
间接经济损失有：
影响劳动工时造成的损失（包括病人和非医务人员护理、陪住费）。
这种方法一般通常用在对环境有明显毒害作用的特大型项目。
75.71
61.39
8.46
-58.83
59.06
-47.06
77.67
62.54
-60.47
-60.21
-48.38
76.46
60.44
-59.84
58.11
-47.87
76.52
59.23
-60.23
-56.90
-48.19
76.35
-59.73
-47.78
76.33
-60.04
-48.03
75.1
-58.48
-46.78
75.21
-58.92
-47.14
78.15
60.5
-58.49
57.75
-46.79
82.66
61.3
-62.74
-58.55
-50.19
84.13
61.25
-64.22
58.50
-51.38
77.5
58.42
-58.51
-55.67
-46.81
18.89
7.73
1.09
-16.38
-7.38
-13.10
2）水平荷载作用下框架梁的控制截面内力换算。
表8.2计算水平荷载各支座边缘截面的弯矩标准值
︱M︱/kN·
风荷载
11.92
2.87
±
11.13
26.71
6.44
24.94
45.77
11.03
42.74
62.2
14.99
58.08
74.08
17.85
69.17
93.06
22.42
85.77
120.25
28.98
110.83
地震作用
50.44
12.15
47.10
95.43
23
89.11
140.39
33.83
131.09
169.51
40.85
158.28
182.64
44.01
170.54
208.98
50.36
192.61
242.68
58.48
223.67
8.2框架梁的荷载效应组合
8.2.1框架梁端无地震作用时的荷载效应基本组合（见表8.3）
8.2.2框架梁端有地震作用时的荷载效应基本组合（见表8.4）
表8.3用于承载力计算的框架梁无地震时的基本组合
层
恒载①
活载②
左风③
右风④
无地震时
由活载控制
由恒载控制
1.2①+1.4②+0.6×
1.4③
1.4④
1.2①+1.4×
0.7②+1.4③
0.7②+1.4④
1.35①+0.7×
1.4②
M
-13.44
-11.13
-154.80
-173.50
-142.92
-174.09
-176.67
V
-2.87
227.01
231.83
219.45
227.48
249.66
-174.07
-155.37
-143.48
-177.29
-231.83
-227.01
-227.48
-219.45
-249.66
-24.94
-247.58
-289.48
-213.85
-283.68
-274.09
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