金鼎科技工业园生活配套三期服务中心高支模施工方案 精品Word文档下载推荐.docx

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工程投资额约为1198万元人民币

1.0.4建筑面积：

10561.00㎡

1.0.5工期：

施工单位工期为300个日历天（从2013年12月12日起算）

1.0.6质量要求：

达到广东省建筑工程合格标准

1.0.7项目特征：

本工程为公共建筑，建筑面积：

10561.00㎡，共10层，地下室1层，地上9层，地下层高4.2m，首层层高为4.5m，二层层高为4.2m，三至四层层高3.5米，五层以上层高3.15米，屋顶花架高9米，建筑总高度为39.78米，地面粗糙度为B类，结构设计使用年限50年，工程抗震设防烈度为7度；

建筑抗震设防分类为乙级，抗震等级为三级，结构安全等级为二级，耐火等级为二级，地基基础设计等级为乙级，基础工程为预应力混凝土Φ400管桩基础，主体为框架结构，±

0.00标高相当于绝对标高16.65米。

1.0.8有关单位名称：

建设单位：

珠海市金鼎园区服务有限公司

勘察单位：

陕西工程勘察研究院珠海分院

设计单位：

中机国际工程设计研究院

阳东县第二建筑工程公司

监理单位：

珠海市城市开发监理有限公司

高支模模型选定及设计

（一）高支模支撑架体系选定

本工程地下层高4.2m，首层层高为4.5m，二层层高为4.2m，三至四层层高3.5米，五层以上层高3.15米，屋顶花架高9米，属于高大模板支撑系统，拟采用扣件式钢管脚手架支撑系统，俗称满堂红。

为方便计算，对净高最大为9米的屋顶花架梁板模板支撑体系进行高支模体系的设计计算，其余部位参照此计算结果进行施工。

（二）高支模支撑架体系设计

屋顶花架梁、板高支模部位属高大跨度结构，最大柱距为8.0m，最大跨度为7.2m，主梁截面尺寸为300*1200㎜、300*800㎜等，次梁截面尺寸为250*700㎜、250*600㎜等，板厚为120㎜。

模板采用18㎜厚胶合板，木枋规格80*80㎜，钢管规格为φ48*3.5㎜，板底水平步距为1.5m，板底立杆柱距为1.0m。

梁底水平步距加密为1.2m，梁底立杆间距为横向0.4、纵向0.6米。

梁底横向木枋间距为250㎜，纵向设置2条φ48*3.5㎜钢管，板底木枋间距为300㎜。

高支模支撑架由立杆、水平杆、剪刀撑以及连接它们的扣件组成。

水平杆、立杆、剪刀撑均采用Φ48×

3.5㎜普通焊接钢管,钢管长度4～6m，扣件采用直角扣件、旋转扣件、对接扣件。

1、立杆

立杆从地面起开始布置，每根立杆底部应设置底座或垫板。

立杆接长采用对接扣件连接，对接接头应交错布置。

相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在接头高度方向错开的距离为500㎜，各接头中心至主节点的距离不应大于步距的1/3，具体布置见满堂支撑架平面图。

2、水平杆

首先在满搭架底部距离地面200mm处纵横各设一道扫地杆，然后按纵横两个方向布置水平杆，水平杆步距为1500mm，水平杆与立杆用扣件连接牢固。

水平杆的接长应优先采用对接连接，对接接头应交错布置两根相邻水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离为1000㎜，各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。

当水平杆采用搭接连接时，搭接长度为1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离为1500㎜。

由于主梁截面较大，相应荷载亦较大，为保证主梁底部杆件连接牢固，主梁底部的水平杆及找平杆与立杆用双扣件连接，增加抗滑移能力。

3、剪刀撑

剪刀撑在垂直于楼面梁的两个方向布置，剪刀撑与水平面的夹角为45°

，剪刀撑排距为6m，剪刀撑跨越立杆的根数为5根。

剪刀撑底部斜杆的下端应置于垫板上，严禁悬空，剪刀撑斜杆的连接均采用搭接，搭接长度为0.5m，用2个旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离为150㎜。

4、扣件

扣件规格必须与φ48×

3.5的钢管外径相同，扣件螺旋拧紧扭力矩不应小于40N·

m，并不大于65N·

m，扣件的开口应朝上或朝内。

5、脚手板

作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙体的距离为150mm，脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板的外伸长度为150mm;

两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；

脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。

5、安全围护

满搭支撑架周圈必须要用密目式安全网围护，网间要封闭严密。

在脚手板下部满挂一层兜网，兜网要挂设牢固。

6、材料要求

1）、高支模架体采用型号为φ48×

3.5、Q235A（3号）的钢管，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GB700-89中Q235A钢的规定；

不得使用严重锈蚀、变形的钢管，钢管使用前应进行调直及防锈处理。

2）、扣件应采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制作，不得有裂纹、气孔，不应有缩松、砂眼或其他影响使用的铸造缺陷；

扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；

当扣件加紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。

3）、安全网必须使用符合安全部门规定的防火安全网，应有材料合格证。

模板支撑系统结构计算书

（一）梁模板（扣件钢管架）计算书

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

计算梁段：

L1示意图如下。

图1梁底支撑系统立面截面图图2梁底支撑系统水平截面图

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）：

0.30；

梁截面高度D（m）：

1.20；

混凝土板厚度（mm）：

120.00；

立杆沿梁跨度方向间距La（m）：

0.60；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：

0.10；

立杆步距h（m）：

板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：

1.50；

梁支撑架搭设高度H（m）：

9.00；

梁两侧立杆间距（m）：

0.80；

承重架支撑形式：

梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：

1；

采用的钢管类型为Φ48×

3.5；

立杆承重连接方式：

双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：

1.00；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度（kN/m3）：

24.00；

模板自重（kN/m2）：

钢筋自重（kN/m3）:

施工均布荷载标准值（kN/m2）：

2.0；

新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：

17.8；

振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）：

振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：

4.0；

3.材料参数

木材品种：

马尾松；

木材弹性模量E（N/mm2）：

10000.0；

木材抗压强度设计值fc（N/mm）：

12.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.5；

面板材质：

胶合面板；

面板厚度（mm）：

20.00；

面板弹性模量E（N/mm2）：

6000.0；

面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

4.梁底模板参数

梁底纵向支撑根数：

2；

5.梁侧模板参数

次楞间距（mm）：

250；

主楞竖向根数：

4；

穿梁螺栓直径（mm）：

M12；

穿梁螺栓水平间距（mm）：

500；

主楞到梁底距离依次是：

30mm，300mm，600mm，900mm；

主楞材料：

圆钢管；

直径（mm）：

48.00；

壁厚（mm）：

3.50；

主楞合并根数：

次楞材料：

木方；

宽度（mm）：

60.00；

高度（mm）：

80.00；

次楞合并根数：

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图（单位：

mm）

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下:

σ＝M/W<

f

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=108×

2×

2/6=72cm3；

M--面板的最大弯矩（N·

mm）；

σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×

1.08×

17.85=23.131kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:

q2=1.4×

4=6.048kN/m；

计算跨度:

l=250mm；

面板的最大弯矩M=0.1×

23.131×

2502+0.117×

6.048×

2502=1.89×

105N·

mm；

面板的最大支座反力为：

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×

0.25+1.2×

0.25=8.175kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=1.89×

105/7.20×

104=2.6N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=2.6N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν=0.677ql4/（100EI）≤l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:

q=23.131N/mm；

l--计算跨度:

E--面板材质的弹性模量:

E=6000N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=108×

2/12=72cm4；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×

2504/（100×

6000×

7.20×

105）=0.142mm；

面板的最大容许挠度值:

[ν]=l/250