满堂支架计算书Word文档下载推荐.docx
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脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。
⑵棋板支架的可变荷载，包括下歹0荷载。
1施工人员及施工设备荷载。
2振捣混凝土时产生的荷载。
3风荷载、雪荷载。
1.2荷载取值
（1）雪荷载
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）查附录D.5可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为0.20kN/m2。
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）7.1.1雪荷载计算公式如下式所示。
Sk=urxso
式中：
Sk-一雪荷载标准值（kN/m2）；
ur——顶面积雪分布系数；
S基本雪压（kN/m2）。
根据规《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）7.2.1规定，按照矩形分布的雪堆计算。
由丁角度为小丁25°
因此kr取平均值为1.0,其计算过程如下所示。
Sk=urxso=0.20x1=0.20kN/m2
（2）风荷载
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）查附录D.5可知，风的标准荷载按照50年一遇取西宁市风压为0.35kN/m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）4.3.1风荷载计算公式如下式所示。
W=0.7UzXUsXO
W——风荷载强度（kN/m2）；
Wo——基本风压（0.35KN/m2）;
Uz——风压高度计算系数，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）附录D取1.0;
U——
风荷载强度W=0.7UZ<
UsX阳=0.7X1.0X1.3X0.35=0.32KN/m
（3）q1——箱梁自重荷载，按设计说明取值26KN/m3。
根据海湖路桥现浇箱梁结构特点，按照最不利荷载原则，每跨箱梁取I-I截面（跨中）、n-n截面（墩柱两侧2.0〜6.0m）、用―用截面（墩柱两侧2.0m）等三个代表截面进行箱梁自重计算（截面选择区段内箱梁自重最大处截面），并对三个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算，单跨箱梁立面图见下图：
单跨箱梁立面图
1）I-I截面处q1计算
图1.2-1海湖路桥I-I截面
根据横断面图，贝U:
WV一KA
印=W=!
^A=（26X9.22）/8.86=27.06KN/mBB
注：
B一箱梁底宽，取8.86m,将箱梁全部重量平■均到底宽范围内计算偏丁安全
Yc一混凝土容重，取26KN/nf。
A一箱梁横截面混凝土面积（nf）。
2）皿一皿截面处q1计算
图1.2-2海湖路桥n-n截面
根据横断面图，贝U：
qi=W=!
^jA=（26X10.7）/8.86=31.4KN/mBB
3）用―用截面处q1计算
z图1.2-3海!
瑚部桥m-m截面t:
J.
，L-______-,,,i'
~零］—J?
根据横ST面图，贝U：
i/"
q〔=W—xA=（26洞8.3）/8.86=53.78KN/m己
BB
（4）q2——模板自重荷载，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ
130-2011）取0.75KN/m2;
（5）q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，根据《建筑施工扣件
式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011取1.0KN/m2;
（6）q4浇筑和振捣混凝土时产生的荷载，按均布荷载计算，根据《建筑施工扣件
式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011取2.0KN/m2;
（7）q5——支架自重，根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（GCJ-2011取
0.75KN/m2。
1.3荷载组合系数
为安全考虑，参照《建筑结构荷载规范》GB50009-2012规定，计算结构强度的荷载
设计值，取其标准值乘以下列相应的分项系数：
（1）永久荷载的分项系数，取1.2;
（2）可变荷载的分项系数，取1.4。
1.4荷载组合
荷载组合按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》表4.4.1
表1.4.1荷载效应组合
计算项目
何载组日
立杆承载力计算
1.永久荷载+可变荷载（不包括风荷载）
2.永久何载+0.9（可变向载+风何载）
连墙件承载力计算
风何载+3.0kN
斜杆承载力和连接扣件（抗滑）承载力计算
风荷载
2结构检算
2.1碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算
碗扣式满堂支架和扣件式满堂支架一样，同届于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆问为轴心相接，且横杆的“卜”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显着高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。
本工程现浇箱梁支架立杆强度及稳定性验算，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011（本节计算过程中简称为“本规范”）立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算。
1、I-I截面
跨中18m范围内，碗扣式钢管支架体系采用90X90X120cm的布置结构，见图2.1-1
（1）立杆强度验算
根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载
为[NC=33.6kN（参见路桥施工计算手册表13—5钢管支架容许荷载）。
立杆实际承受的荷载为：
N=1.2XZNg+0.9X1.4ZNk（组合风荷载时）
ZNG—永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；
2Nk-可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；
将荷载取值结果带入计算公式：
图2.1-1:
I-I截面支架布置图
2Ng=0.9X0.9X（q1+q2+q5）=0.81X（27.06+0.75+0.75）=23.13KN
NNq=0.9X0.9X（q3+q4+w+S）=0.81X（1.0+2.0+0.32+0.2）=2.85KN
贝U:
N=1.2X2Nk+0.9X1.4ZNk=1.2X23.13+0.9X1.4X2.85=31.35KN<
[N]=33.6KN，强度满足要求。
（2）立杆稳定性验算
立杆的稳定性计算公式：
N/（①A）+MWWRf（组合风荷载时）
N—计算立杆段的轴向荷载31.35KN;
f一钢材的抗压强度设计值，f=205N/mm
A一支架立杆的截面积A=489mr2（参考路桥施工计算手册表13-4得）；
①一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入
i一截面的回转半径i=15.78mm,（参考路桥施工计算手册表13-4得）；
长细比入=L/io
L一水平步距，L=1.2m。
丁是，入0=0.744;
Mv-
2
M=0.9X1.4XMV=0.9X1.4*0.32=0.47KN.m2;
V*抵抗矩W=5.08X10牝尚参考路桥施工计算手册表13-4得）；
则，N/（①A）+MWW=31.35X103/（0.744X489）+0.47X106/（5.08X103）
=178.70KN/mr^f=205KN/mm
计算结果说明支架立杆稳定性满足要求。
2、n-n截面
桥墩旁2叶6m范围内，碗扣式钢管支架体系采用60X90X120cm的布置结构，见图
N=1.2X冬Nsl+b.9X1.42NU（组合风荷载时）模板斜撑立杆
2N3K=0.9X0.6X苗甲甲。
辫0.54广_（31卜4+0.辛5+0.75）=17.77^m
NNq=0.9X0.6X（q3+q4+w+S）=0.54X（1.0+2.0+0.32+0.2）=1.9KN
则：
N=1.2XZNsk+0.9X1.42Nq=1.2X17.77+0.9X1.4X1.9=23.72KN<
N/（①A）+M/WRf（组合风荷载时）
4计算立杆段的轴向荷载23.72KN;
f—钢材的抗压强度设计值，f=205N/mm
1一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入
Mv—
M=0.9X1.4XMV=0.9X1.4*0.32=0.47KN/m2;
则,N/（①A）+MWW=23.72X103/（0.744X489）+0.47X106/（5.08X103）
=157.72KN/mr^f=205KN/mm
3、m-m截面
在桥墩旁两侧各2m范围内，碗扣式钢管支架体系采用60X60X120cm的布置结构，见
图2.1-3:
单位：
m
图2.1-3:
m-m截面支架布置图
为［凹=33.6kN（参见路桥施工计算手册表13—5钢管支架容许荷载）。
N=1.2XZNs+0.9X1.4ZNk（组合风荷载时）
2Nsk-永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；
2NU-可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；
2Na=0.6X0.6X（qi+q2+q5）=0.36X（53.7+0.75+0.75）=19.87KN
2Nq=0.6X0.6X（q3+q4+w+S）=0.36X（1.0+2.0+0.32+0.2）=1.27KN
N=1.2XZNsk+0.9X1.4ZNq=1.2X19.87+0.9X1.4X1.27=25.44KN<
4计算立杆段的轴向荷载25.44KN;
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