满堂支架计算书Word文档下载推荐.docx

1、脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设 施及附加构件的自重。棋板支架的可变荷载，包括下歹0荷载。1施工人员及施工设备荷载。2振捣混凝土时产生的荷载。3风荷载、雪荷载。1.2荷载取值（1）雪荷载根据建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）查附录D.5可知，雪的标准荷载按照50 年一遇取西宁市雪压为0.20kN/m2。根据建筑结构荷载规范 （GB50009-2012 ） 7.1.1雪 荷载计算公式如下式所示。Sk=urx so式中：Sk-一雪荷载标准值（kN/m2）；ur顶面积雪分布系数；S 基本雪压（kN/m2）。根据规建筑结构荷载规范（GB 50009-2012） 7.2.1规定，按照矩形

2、分布的雪堆计 算。由丁角度为小丁 25 ,因此k r取平均值为1.0,其计算过程如下所示。Sk=urx so=0.20x 1=0. 20kN/m2（2）风荷载根据建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）查附录D.5可知，风的标准荷载按照50 年一遇取西宁市风压为0.35kN/m2根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011） 4.3.1风荷载计算公式如下式所示。W=0.7UzX UsXOW风荷载强度（kN/m2）；Wo基本风压（0.35KN/m2）;Uz风压高度计算系数，根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）附录 D 取 1.0;U风荷

3、载强度 W=0.7UZ UsX 阳=0.7 X 1.0 X 1.3 X 0.35=0.32KN/m（3）q1箱梁自重荷载，按设计说明取值 26KN/m3。根据海湖路桥现浇箱梁结构特点，按照最不利荷载原则，每跨箱梁取I - I截面（跨中）、 n-n截面（墩柱两侧2.06.0m）、用用截面（墩柱两侧2.0m）等三个代表截面进行箱 梁自重计算（截面选择区段内箱梁自重最大处截面），并对三个代表截面下的支架体系进行 检算，首先分别进行自重计算，单跨箱梁立面图见下图：单跨箱梁立面图1）I - I截面处q1计算图1.2-1海湖路桥I-I截面根据横断面图，贝U:W V 一 K A印=W=!A=（26X 9.2

4、2 ） /8.86=27.06 KN/m B B注：B一箱梁底宽，取8.86m,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏丁安全Yc一混凝土容重，取26KN/nf。A一箱梁横截面混凝土面积（nf）。2）皿一皿截面处q1计算图1.2-2海湖路桥n - n截面根据横断面图，贝U：qi= W=!jA=（26X 10.7 ） /8.86=31.4 KN/m B B3）用用截面处q1计算z 图1.2-3 海!瑚部桥m - m截面 t : J.，L-_ -, i零 J ?根据横ST面图，贝U： i / q = W x A = （ 26洞8.3 ） /8.86=53.78KN/m 己B B（4）q2模板自重荷载，

5、根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（ JGJ130-2011）取 0.75KN/ m2;（5） q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，根据 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011取1.0KN/ m2;（6） q4 浇筑和振捣混凝土时产生的荷载，按均布荷载计算，根据 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011取2.0KN/ m2;（7） q5支架自重，根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（ GCJ-2011取0.75KN/m2。1.3荷载组合系数为安全考虑，参照建筑结构荷载规范 GB50009-2012规定，计算结构强度的荷载设计值

6、，取其标准值乘以下列相应的分项系数：（1）永久荷载的分项系数，取1.2;（2）可变荷载的分项系数，取1.4。1.4 荷载组合荷载组合按照建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范表 4.4.1表1.4.1 荷载效应组合计算项目何载组日立杆承载力计算1.永久荷载+可变荷载（不包括风荷载）2.永久何载+0.9 （可变向载+风何载）连墙件承载力计算风何载+3.0kN斜杆承载力和连接扣件（抗滑）承载力计算风荷载2结构检算2.1碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式满堂支架和扣件式满堂支架一样，同届于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用 为主，但碗扣式由于立杆和横杆问为轴心相接，且横杆的“卜”型插头被立杆的上、下碗

7、 扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力 显着高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。本工程现浇箱梁支架立杆强度及稳定性验算，根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技 术规范 JGJ 130-2011（本节计算过程中简称为“本规范”）立杆的强度及稳定性计算公 式进行分析计算。1、I - I截面跨中18m范围内，碗扣式钢管支架体系采用 90 X 90X 120cm的布置结构，见图2.1-1（1）立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为 120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为NC =33.6kN （参见路桥施工计算手册表13 5钢管支架容

8、许荷载）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2X Z Ng+0.9 X 1.4 Z Nk （组合风荷载时）Z NG永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；2 Nk-可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；将荷载取值结果带入计算公式：图2.1-1 : I - I截面支架布置图2 Ng=0.9 X 0.9 X （q1+q2+q5）=0.81 X （27.06+0.75+0.75）=23.13KNN Nq=0.9 X 0.9 X （q 3+q4+w+S）=0.81 X （1.0+2.0+0.32+0.2）=2.85KN贝U: N=1.2X 2 Nk+0.9 X 1.4 Z Nk=1.2 X 23.13+0.

9、9 X 1.4 X2.85=31.35KN N= 33.6KN，强度满足要求。（2）立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式：N/ （A） +MWWR f（组合风荷载时）N计算立杆段的轴向荷载31.35KN;f一钢材的抗压强度设计值，f = 205N/mmA一支架立杆的截面积A= 489mr2（参考路桥施工计算手册表13-4得）；一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入i一截面的回转半径i=15.78mm,（参考路桥施工计算手册表13-4得）；长细比入=L/i oL一水平步距，L= 1.2m。丁是，入 0= 0.744;Mv-2M=0.9 X 1.4 X MV=0.9 X 1.4*0.32=0.47K

10、N.m 2;V*抵抗矩 W=5.08X 10牝尚参考路桥施工计算手册表13-4得）；则，N/（ A）+MWW= 31.35 X 103/ （0.744 X489） +0.47 X 106/ （5.08 X 103）=178.70KN/mr f = 205KN/mm计算结果说明支架立杆稳定性满足要求。2、n - n截面桥墩旁2叶6m范围内，碗扣式钢管支架体系采用 60X 90X 120cm的布置结构，见图N=1.2X冬Nsl+b.9 X 1.4 2 NU （组合风荷载时） 模板 斜撑立杆2 N3K=0.9 X 0.6 X 苗甲甲。辫0.54广_（31卜4+0.辛5+0.75）=17.77 mN

11、Nq=0.9 X 0.6 X （q 3+q4+w+S）=0.54 X （1.0+2.0+0.32+0.2）=1.9KN则：N=1.2XZ Nsk+0.9 X 1.4 2 Nq=1.2 X 17.77+0.9 X 1.4 X 1.9=23.72KNN/ （A） +M/WR f（组合风荷载时）4计算立杆段的轴向荷载23.72KN;f钢材的抗压强度设计值，f = 205N/mm1一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入MvM=0.9 X 1.4 X MV=0.9 X 1.4*0.32=0.47KN/m 2;则,N/（ A）+MWW= 23.72 X 103/ （0.744 X 489） +0.47 X

12、 106/ （5.08 X 103）=157.72KN/mr f = 205KN/mm3、m - m截面在桥墩旁两侧各2m范围内，碗扣式钢管支架体系采用 60X 60 X 120cm的布置结构，见图 2.1-3 :单位：m图2.1-3 : m- m截面支架布置图为凹=33.6kN （参见路桥施工计算手册表13 5钢管支架容许荷载）。N=1.2X Z Ns+0.9 X 1.4 Z Nk （组合风荷载时）2 Nsk-永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；2 NU-可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；2 Na=0.6 X 0.6 X （ qi+q2+q5）=0.36 X （53.7+0.75+0.75）=19.87KN2 Nq=0.6 X 0.6 X （q 3+q4+w+S）=0.36 X （1.0+2.0+0.32+0.2）=1.27KN N=1.2XZ Nsk+0.9 X 1.4 Z Nq=1.2 X 19.87+0.9 X 1.4 X 1.27=25.44KN4计算立杆段的轴向荷载25.44KN;