600mm高梁模板计算书Word文档格式.docx
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新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2）
1
对水平面模板取值Q2k（kN/m2）
2
模板支拆环境不考虑风荷载
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
900
梁两侧立柱间距lb（mm）
1000
步距h（mm）
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a（mm）、l'
b（mm）
900、900
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
500
梁底增加立柱根数
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
梁底支撑小梁根数
4
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
300
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4×
0.7Q2k]×
b=0.9max[1.2×
（0.1+（24+1.5）×
0.6）+1.4×
2，1.35×
0.7×
2]×
1＝20.475kN/m
q1静＝0.9×
1.35×
[G1k+（G2k+G3k）×
h]×
b＝0.9×
[0.1+（24+1.5）×
0.6]×
1＝18.711kN/m
q1活＝0.9×
1.4×
Q2k×
2×
1＝1.764kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×
h）×
b=[0.1+（24+1.5）×
1＝15.4kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×
18.711×
0.1332+0.117×
1.764×
0.1332＝0.037kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.037×
106/37500＝0.985N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677q2L4/（100EI）=0.677×
15.4×
133.3334/（100×
10000×
281250）＝0.012mm≤[ν]＝l/250＝133.333/250＝0.533mm
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×
0.133+0.45×
0.133＝1.104kN
R2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×
0.133+1.2×
0.133＝3.027kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'
=R4'
=0.4q2l=0.4×
0.133＝0.821kN
R2'
=R3'
=1.1q2l=1.1×
0.133＝2.259kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
40×
90
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.7
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
54
小梁截面惯性矩I（cm4）
243
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{1.104+0.9×
[（0.3-0.1）×
0.4/3+0.5×
（0.6-0.12）]+0.9max[1.2×
（0.5+（24+1.1）×
0.12）+1.4×
max[0.5-0.4/2，（1-0.5）-0.4/2]/2×
1，3.027+0.9×
（0.3-0.1）×
0.4/3}=3.059kN/m
q2＝max[0.821+（0.3-0.1）×
（0.6-0.12）+（0.5+（24+1.1）×
0.12）×
1，2.259+（0.3-0.1）×
0.4/3]＝2.285kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×
3.059×
0.92，0.5×
0.32]＝0.265kN·
σ＝Mmax/W＝0.265×
106/54000＝4.91N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×
0.9，3.059×
0.3]＝1.671kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×
1.671×
1000/（2×
90）＝0.696N/mm2≤[τ]＝1.7N/mm2
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×
2.285×
9004/（100×
9350×
2430000）＝0.417mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝2.285×
3004/（8×
2430000）＝0.102mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×
0.9，0.393×
0.9+3.059×
0.3]＝3.147kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝2.443kN，R2＝R3＝3.147kN
正常使用极限状态
R'
max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×
0.9+2.285×
0.3]＝2.351kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'
1＝R'
4＝2.152kN，R'
2＝R'
3＝2.351kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×
3
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·
m）
σ＝Mmax/W＝0.404×
106/4490＝89.956N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图（kN）
Vmax＝5.002kN
τmax＝2Vmax/A=2×
5.002×
1000/424＝23.595N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
主梁变形图（mm）
νmax＝0.111mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝0.588kN≤0.85×
8=6.8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·
m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.588kN≤0.85×
七、立柱验算
剪刀撑设置
普通型
立杆顶部步距hd（mm）
1500
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值f（N/mm2）
立杆自重q（kN/m）
0.15
长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×
1.386×
（1500+2×
200）=2633.4mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×
1.755×
1800=3159mm
λ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210
长细比满足要求！
l01=kμ1（hd+2a）=1.185×
200）=3120.579mm
λ1＝l01/i＝3120.579/15.9＝196.263，查表得，φ1＝0.188
立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]＝max[0.588+[1.2×
1]×
（0.9+0.5-0.4/2）/2×
0.9，10.004，0.588+[1.2×
（0.9+1-0.5-0.4/2）/2×
0.9]＝10.004kN
f＝N/（φA）＝10.004×
103/（0.188×
424）＝125.503N/mm2≤[f]＝205N/mm2
l02=kμ2h=1.185×
1800=3743.415mm
λ2＝l02/i＝3743.415/15.9＝235.435，查表得，φ2＝0.132
立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×
（8.3-0.6）＝max[0.588+[1.2×
（0.75+（24+1.1）×
0.9]+1.155＝11.159kN
f＝N/（φA）＝11.159×
103/（0.132×
424）＝199.384N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要
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