框架梁调幅规范Word文档下载推荐.docx

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6.7度建筑要用100年，计算时大约可取7.5度。

7.第3.3.13条规定为剪重比的限值。

8.第3.3.16条（强制性条文）只是原则规定结构自重周期应考虑非承重墙体的刚度影响应予折减，但具体数值在第3.3.17条并不强制。

对于剪力墙结构，开间、进深大时才折减，短肢墙也可折减。

9.根据第4.1.3条规定，单跨框架不允许做。

10.注意楼盖的重要性（各章均有体现）。

11.建设部部长令中已没有关于最大高宽比的超限审查。

12.第4.3.6条规定的楼板在任一方向最小净宽度不宜小于5m已近危险。

13.第4.4节中违反其中一条，即为不规则结构，要专家审查。

14.第4.4.2条规定主要是限制下部刚度比上部小。

15.第4.4.6条限制外挑主要是考虑竖向地震的影响，实际上7度时竖向地震的影响已是比较大了。

16.第4.5.2条限制砼不高于C40，主要是考虑高于C40时易开裂。

17.第4.6.3条注意取层间最大位移，而不是质心位移。

18.第4.6.3条第2款规定1/500，主要是考虑下层位移引起的上层无害位移。

19.表4.8.2中筒体应分为框架-核心筒和筒中筒。

20.对特一级的要求大多在第4.9.2条规定了，另外在第11章中对特一级框支梁有规定，还有在第10.2.14条也有特一级的规定。

21.第5.1.4条中的薄壁杆系是指墙高/厚大于5。

22.第5.1.9条施工过程的模拟理论上应分析n个结构（从1层到n层），但现有计算软件值计算一个n层的结构，荷载分层添加。

23.第5.2.1条无地震作用时折减系数为1.0。

24.第5.2.4条折减系数不宜小于0.4。

25.第5.3.4条计算出不变形区域（刚域）可减小支座负弯矩。

26.第5.4节刚重比在1.4~2.7（剪力墙等）或10~20（框架）时，要考虑重力二阶效应。

27.第5.4.4条，对抗震设计的建筑一般不成问题。

28.结构倾覆验算按第12.1.6条，安全系数比原规程大（原规程安全系数只有1.0）。

29.第6.1.7条，计算时应输入剪力墙，框架不能按框剪做。

30.第6.2.1条，节点较原规程适当放松。

31.第6.2.6条公式6.2.6-4取代以往Ho/h=4的短柱判别式。

32.第6.3.3条第1款中的通长筋允许搭接。

33.第6.3.3条第2款的要求是为避免钢筋滑脱。

34.第6.4.2条中的较高高层建筑一般是指框架大等于40米，其余大等于60米。

35.第6.4.2条附注5中设芯柱是为了提高柱的延性。

36.第6.4.7条第4款中的复合螺旋箍筋是沿柱全高由一根钢筋形成的。

37.第6.4.8条第2款的规定较原规程适当有所放松。

38.第6.5节同砼规GB50010。

39.箍筋不宜焊在主筋上。

40.第6.5.3条第4款大直径钢筋优先采用机械连接，焊接不易监督、检测。

理论上搭接是最好的形式，但易造成钢筋过密，细钢筋优先采用搭接。

41.第7.1.2条一般剪力墙结构中允许存在个别短肢剪力墙，个别短肢剪力墙只需遵守小墙肢的规定。

42.第7.1.9条本规程只有底部加强部位才称作加强部位。

43.第7.2.5条hw/bw在3~5之间时，建议采用小等于3的做法（即箍筋全高加密）。

44.第7.2.6条第1款希望塑性较产生在底部一层。

45.第7.2.16条第1款比原规程增加了箍筋含量。

46.第7.2.16条第2款纵筋比原规程有所降低。

47.图7.2.16，抗震规范中类似的图应按此图修改。

48.表7.2.17中其他部位的纵向钢筋最小量偏少。

49.第7.2.26条对连梁最小配筋率未规定（其它规范亦然），建议一级、跨高比不大于1.5时连梁最小配筋率不宜大于0.25%（单面）。

50.第10.1.5条即补充有限元二次分析。

51.第10.2.1条中的厚板是指厚度1米以上的板。

52.第10.2.3条框支柱周围不宜采用错层。

53.图10.2.9，本图仅对框支剪力墙，且框支柱仅伸至墙底的不利情况，仅最外排的梁钢筋才需要弯到梁底下一个锚固长度。

54.第10.2.14条与第7.2.6条不同，包括墙底截面也乘以增大系数。

55.第10.4节的错层结构是指连续错层。

56.第10.5.2条，将重力代表值乘以1.1近似考虑。

57.第10.6.1条，多塔楼振型较丰富。

取质心是为了易算，刚心是个变化的概念，不易算，取楼层或整个结构的刚心不好说。

58.第10.6.3条，楼板双层双向配筋。

59.附录C不考虑梁水平加腋。

几个勘误：

1.第1.0.3条中的“地震烈度区划图”应改为“地震动参数区划图”。

2.表4.8.2中筒体应分为框架-核心筒和筒中筒。

3.第5.5.2条第1款中的“所处地震动参数区划的特征周期”应改为“设计地震分组”。

4.第7.2.9条第1款公式分母中的减号应改为加号。

5.第7.2.16条第1款中的“箍筋间距分别不应小于”应改为“箍筋间距分别不应大于”。

6.第10.2.9条第3款公式中b的下标“ho”应改为b乘以ho（梁截面有效高度）。

7.第10.2.12条第1款公式10.2.12-1中b的下标“ho”应改为b乘以ho（柱截面有效高度）。

枫叶林同志发言非常好，让我们的革命事业从此进入了小米加步枪的时代，非常感谢

不过，我对枫叶林同志的发言还有点疑问，本人虽然对革命事业热情很高，但是本人也有许多不足之处，也请各位革命同志发扬大公无私的革命精神，帮助一下本人，谢谢！

下面是我的革命思想：

（前面是对照的枫叶林同志的发言）

什么意思？

反映在SATWE中，是不是考虑刚域的影响，程序就会自动计算刚域？

也就是说，框架剪力墙结构，当剪力墙非常少时，例如只有电梯间有，就按框架计算，同时破坏剪力墙既

在剪力墙上开洞等。

应该是连续复合螺旋箍筋吧？

实际是在说图（a）中的lc吧？

是框支柱还是框支层？

是不宜还是不应？

高规上是“框支层周围楼板不应错层”。

这话的意思是不是说“连接体部分重力荷载代表直X1.1做为竖向地震作用的标准直”，而高规条文P229好象是在说“连接体部分重力荷载代表直X0.1做为竖向地震作用的标准直”，是不是我理解错了，请各位指点，谢谢！

另外，高规4。

3。

6条说“应在设计中考虑楼板削弱产生的不利影响”，那么，我们在实际工程中是怎样考虑的？

怎样做的？

在设计框架梁时，应将负弯矩乘以调幅系数配筋，但此时很难满足正常使用极限状态，裂缝通常过大，如将配筋放大又不符合“强柱弱梁”，该怎么办呢？

正常调幅应无问题，理由：

1。

塑性铰是一段区间，构造得当则裂缝发散而细密，实际裂缝宽度和曲率不大

2。

调幅后弯矩减小

调幅是考虑塑性铰产生后的内力重分布，但裂缝宽度要按调幅之前的内力计算

我更倾向于按调幅后弯矩，跨中调幅后弯矩增大，自不必说；

支座裂缝计算也应对应于调幅后的“实际弯矩”对pkpm的裂缝宽度验算不必太认真，如果你仔细反算一下就知道，他用的是地震组合，能不裂吗

一般混凝土结构裂缝等级多为三级，弯矩采用标准荷载组合，即荷载作用应是长期持续的，的确不应采用地震组合

根据设计者想象受力实际上我认为是结构体系自身的一种调节功能

同意。

但我想表达两个观点：

这种调节是有条件有限制而非任意的，就以梁的调幅为例，最大为20-30%，而调幅的基准弯矩是确定的（与梁柱刚度相关），即梁端弯矩是有下限而非任意想象的

配筋构造等应与计算模型一致，例如主梁作为次梁边支座，手算时都是作为简支，此时次梁端部配筋按构造即可，使之在较小弯矩下即开裂；

如配筋大从而限制了次梁端部塑性变形，变形发生在主梁上，则主梁受扭，此时与计算模型已不符

调幅和裂缝问题的一点探讨

首先要弄清楚规范调幅所适用的条件:

竖向垂直荷载下方可适用调幅,对由于地震作用产生的水平荷载是不适用的.（这点和英国规范等西方规范有所不同）.

其次裂缝等是计算在正常使用状态下的受力情况,荷载分项系数均为1.0.

地震区多层和高层结构中配筋控制往往由地震作用参与的工况决定,由恒活载调幅所引起的钢筋的减少量占（1.2恒+0.6活+1.3地）的总值的相当少的一部分,因此对恒活引起的裂缝影响也可谓相当小,不必顾虑调幅对裂缝的影响.

大多数设计人员在配置粱纵筋时,往往习惯增大计算配筋量,这样做极易引起强粱弱柱,形成不了延性框架.因此建议向欧美规范靠拢,将水平荷载的粱内力值进行折减,有效保证相对弱粱的效果.

有一定道理,但还有大量6度区和非抗震区;

另外,水平荷载对梁端弯矩影响较大,对跨中影响较小,因此考虑调幅对裂缝的影响（特别是跨中）我觉得还是必要的.

增大计算配筋量的确是普遍存在的问题;

兄台能否就欧美规范做一介绍,以便和中国规范做一比较;

我对这一问题的认识是:

既然将水平荷载的粱内力值进行折减,就意味着发生塑性变形（开裂）,我国进行地震作用计算时一般采用众值烈度,结构在弹性工作状态,梁柱刚度不折减,以达到小震不坏的目的;

折减后不知欧美规范对此时变形裂缝等如何控制?

我国规范允许梁端弯矩调幅,主要是考虑有时梁端弯矩大,钢筋密集不好配置;

如果没有这种情况也可不调幅,软件中这两种选择都有.

我国结构计算是多遇的小震（大约低于设防烈度1.5度）,小震不坏是指在小震下保持弹性工作,震后无须修复可正常使用,因此对地震荷载不调幅有其道理.

另外,

bulaiwroteTAT或PK的配筋中，下部筋一般总是很小，很多配筋率不到0.3%，裂缝也满足，但在实际工程中由于各种原因很容易出现裂缝，所以现在遇到这种情况，我们的通常做法是进行放大到0.6%以上。

大家对这个问题如何看？

规范规定截面设计时,梁跨中正弯矩至少取简支梁计算的跨中弯矩之半,正常情况下,bulai兄所说0.6%大概差不多,但不排除不够的情况,还是以规范为准吧

很赞同楼上各位的说法。

我再补充一点：

一般在结构计算中，我们用的往往是理想框架，忽略了柱子的宽度。

当层数不高，柱不大时，这样影响不大。

一旦柱截面超过了600（有时400我还调过），应该看一下弯矩包络图，此时负弯矩的峰值下降是很快的，柱边的弯矩值只有中心70~60%以下，用它来计算裂缝（另外还是“正常使用状态”下的），一般都没问题，当然，我所指的是一般情况。

各位不妨一试。

sdbwrote:

有一本《钢筋混凝土