碗扣式楼板模板支撑架计算书Word格式文档下载.docx
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40.×
3.mm，间距300mm，
顶托梁采用方钢管40.×
60.×
3.mm。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
图碗扣式楼板支撑架立面简图
图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
按照碗扣新规4.3条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×
（25.10×
0.40+0.20）+1.40×
2.00=15.088kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×
25.10×
0.40+0.7×
1.40×
2.00=15.514kN/m2
由于永久荷载效应控制的组合S最大，
永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×
1.40=0.98
钢管惯性矩计算采用I=π（D4-d4）/64，抵抗距计算采用W=π（D4-d4）/32D。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算。
静荷载标准值q1=25.100×
0.400×
1.000+0.200×
1.000=10.240kN/m
活荷载标准值q2=（0.000+2.000）×
1.000=2.000kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=37.500cm3I=28.125cm4
（1）抗弯强度计算
f=γ0M/W<
[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；
M——面板的最大弯距（N.mm）；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M=0.125ql2
其中q——荷载设计值（kN/m）；
经计算得到M=0.125×
（1.35×
10.240+0.98×
2.000）×
0.300×
0.300=0.178kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=1.000×
0.178×
1000×
1000/37500=4.735N/mm2
面板的抗弯强度验算f<
[f],满足要求!
（2）挠度计算
v=5ql4/384EI<
[v]=l/400
面板最大挠度计算值v=5×
10.240×
3004/（384×
6000×
281250）=0.640mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
二、支撑次龙骨的计算
龙骨按照均布荷载计算。
1.荷载的计算
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q11=25.100×
0.300=3.012kN/m
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q12=0.200×
0.300=0.060kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值q2=（2.000+0.000）×
0.300=0.600kN/m
静荷载q1=1.35×
3.012+1.35×
0.060=4.147kN/m
活荷载q2=0.98×
0.600=0.588kN/m
计算单元的龙骨集中力为（0.588+4.147）×
0.900=4.262kN
2.龙骨的计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载q=P/l=4.262/0.900=4.735kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×
4.74×
0.90×
0.90=0.384kN.m
最大剪力Q=0.6ql=0.6×
0.900×
4.735=2.557kN
最大支座力N=1.1ql=1.1×
4.735=4.688kN
龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=5.10cm3；
截面惯性矩I=10.20cm4；
（1）龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度f=γ0M/W=1.0×
0.384×
106/5098.6=75.23N/mm2
龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
（2）龙骨抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<
[T]
截面抗剪强度计算值T=3×
2557.01/（2×
40.00×
40.00）=2.397N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=125.00N/mm2
龙骨的抗剪强度计算满足要求!
（3）龙骨挠度计算
挠度计算按照规要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度（即龙骨下小横杆间距）
得到q=3.072kN/m
最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×
3.072×
900.04/（100×
206000.00×
101972.0）=0.650mm
龙骨的最大挠度小于900.0/400（木方时取250）,满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取次龙骨的支座力P=4.688kN
均布荷载取托梁的自重q=0.060kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图（kN.m）
托梁剪力图（kN）
变形的计算按照规要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
托梁变形计算受力图
托梁变形图（mm）
经过计算得到最大弯矩M=1.340kN.m
经过计算得到最大支座F=15.607kN
经过计算得到最大变形V=0.849mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩W=9.13cm3；
截面惯性矩I=27.39cm4；
（1）顶托梁抗弯强度计算
1.340×
106/1.05/9128.4=139.80N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
（2）顶托梁挠度计算
最大变形v=0.849mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!
四、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下容：
（1）脚手架钢管的自重（kN）：
NG1=0.120×
6.000=0.722kN
钢管的自重计算参照碗扣式规JGJ166-2017。
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.200×
0.900=0.162kN
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25.100×
0.900=8.132kN
经计算得到，静荷载标准值NG=（NG1+NG2）=9.016kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=（2.000+0.000）×
0.900=1.620kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.35NG+0.98NQ
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=13.76kN
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径（cm）；
i=1.59
A——立杆净截面面积（cm2）；
A=4.93
W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；
W=5.15
σ——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度（m）；
参照《碗扣式规》，由公式计算
立杆计算长度：
l0=ku（h+2a）
k——立杆计算长度附加系数，依据规根据架体高度取值为1.155；
u——立杆计算长度系数，依据规根据架体步距可取值为1.100；
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a=0.20m；
根据规规定：
立杆计算长度计算时，a可按0.65m取值，再根据实际a值采用承载力线性插值得到。
承载力线性插值系数k0=（1.0-1.2）/（0.65-0.2）×
（0.20-0.2）+1.2=1.20
l0=3.176m；
λ=3176/15.9=199.922,φ=0.182
根据承载力线性插值得到:
σ=1.20×
（1.00×
13759）/（0.182×
492.6）=184.163N/mm2,立杆的稳定性计算σ<
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=1.4×
0.6Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；
Wk=uz×
us×
w0=0.300×
1.200×
0.240=0.086kN/m2
h——立杆的步距，1.20m；
la——立杆纵向间距（架体宽度较短方向），0.90m；
lb——立杆横向间距，0.90m；
Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
风荷载产生的弯矩Mw=1.4×
0.6×
0.086×
1.200/10=0.009kN.m；
风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式
Nwk=（6n/（n+1）（n+2））*MTk/B
其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值（kN.m），由公式计算：
MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk
B——模板支撑架横向宽度（m）；
n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；
Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡（模板）的高度（m）。
MTk=0.086×
6.0×
（0.5×
6.0+0.60）=1.680kN.m
Nwk=6×
8/（8+1）/（8+2）×
（1.680/8.00）=0.112kN
立杆Nw=1.350×
9.016+0.980×
1.620+1.4×
0.112=13.853kN
1.00×
（13853/（0.182×
492.6）+9000/5149）=
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