钢筋混凝土结构课程设计模板及要求文档格式.docx
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400mm
18121812
取h=400mm截面宽度取为b=200mm
主梁的截面高度应满足h丄：
丄5700:
5700380~570mm
15101510
取截面高度h=500mm截面宽度取为b=250mm
图1-1楼盖布置图
2单向板结构设计
为:
跨度差
（1.721.7）/1.7
1.2001000说明可按等跨连续板计算内力。
取1m宽板作为
I。
1.72m
计算单元，计算简图如图2-1所示
图2-1计算简图
连续板各截面的弯矩计算见表2-1。
表2-1连续板各截面弯矩计算
截面
1
边跨跨内
B
离端第一支座
2
中间跨跨内
C
中间支座
弯矩计算系数
m
石
16
74
计算跨度1。
101.72m
1°
101.7m
Mm（gq）>
3.48
-3.48
2.34
2.67
2.1.4截面承载力计算
b1000mm,h80mm,%802060mm。
C30混凝土，fc=N/mm2。
HPB300
钢筋，fy=270kN/m2，连续板各截面的配筋计算见表2-2。
表2-2连续板各截面配筋计算
截面位置
边区板带（1-2,5-6轴线间）
中间区板带（2-5轴线间）
边跨
跨内
离端
第二
支座
第二支跨跨内、
中间跨跨内
中间
离端第二
离端第二跨
跨内、中间
跨跨内
M（kN/m）
M
s2
1fcbho
1J12$
A1fcbh°
氏f
1y
选配钢筋
6/8
@170
6@1
90
60
6/8@17
6@200
实配钢筋面积
228
149
177
141
支座截面的受压区高度系数均小于，满足弯矩调幅的要求;
2.1.5板的裂缝验算
面弯矩，考虑可变荷载的最不利布置,
Mkggkl0qqkl0
受弯构件的受力特征系数
cr1.9，光面钢筋的相对粘结特征系数
0.7，C30混
g—五跨连续板满布荷载下相应截面的弯矩系数，按有关表格查的;
q—五跨连续板最不利荷载布置下相应的弯矩系数，按有关表格查的。
由荷载标准组合产生的跨中和支座弯矩:
凝土抗拉强度标准值ftk2.01N/mm2;
保护层厚度c=15mm<
20m取c=20mm计算
过程见表2-3，裂缝宽度均小于一类环境规范规定值。
表2-3板的裂缝宽度验算
3
Mk
A/mm2
sqMk/0.87h°
As（N/mm2）
teAs/Ate
1.10.65ftk/tesq
deqd/（mm）
deq
lcr（1.9cs0.08』）（mm）
te
wmaxcr〔crsq/Es（mm）
注：
te0.01,取te=0.01。
2.1.6板的挠度验算
截面的短期刚度由下式确定:
Bs
EsAsh。
13.5f
式中，EEs/Ec21010/3
4'
107，矩形截面f0,各截面的短周期刚度如下表
1.150.2
所示。
b
Ag/mm2
219
146
As/bh°
Bs/1011Ngmm
由上表可见，Bb与已很接近，满足B1<
Bb<
2B1,按《混凝土结构设计规范》可取整跨刚度B1为计算挠度，这样的简化使挠度计算大为方便。
长期刚度按下式确定
BMjkBs
Mq
（1）Mk
32
1.88210118.641010Ngmm
2.725212.32
其中，M1q（0.078gk0.1qk）l2（0.0787.9650.13）1.7222.725kNgm
11
gkgk-（qqk）2.655-（0.87.5）7.965kN/m
22
11qkqqk0.87.53kN/m
2q2
第一跨挠度最大，对于等跨连续板可只验算该跨挠度。
永久荷载gk满布，可变荷载qk在
1，3，5跨布置，又相应表格查的相应的挠度系数分别是0.644102和0.973102，于是挠
度：
2424
0.644102gkl40.973102qkl4
BB
0.6441022.65517204
8.641010
0.9731027.517204
=8.45mm<
l
8.6mm
由板传来
次梁的设计
2.2.1次梁计算
次梁按考虑塑性内力重分布方法计算
2.2.2荷载
恒荷载设计值
由板传来1.9m3.186kN/m36.05kN/m2
次梁自重1.20.2m（0.4m0.08m）25kN/m31.92kN/m2
梁侧抹灰1.20.015m（0.4m0.08m）17kN/m320.20kN/m2
8.17kN/m
活荷载设计值
32
q1.9m9.75kN/m18.5kN/m
2.2.3内力计算
4.8m0.12m
0.25
4.555m
计算跨度
ln-4.555m0^m4.675m
1.025ln4.669m4.675m取l°
中间跨I0In4.8m0.25m4.55m
跨度差（4.6754.55）/4.552.7°
。
10°
o，说明可按等跨连续梁计算内力。
计算简图
如图2-2所示。
图2-2计算简图
表2-4连续次梁弯矩计算
边跨跨中
中间跨跨中
11
14
丨04.675m
丨04.55m
mm（gq）i。
53.00
-53.00
34.51
39.44
表2-5连续次梁剪力计算
A
边支座
B（左）
B（右）
剪力计算系数
v
净跨度|n
丨0=
Vv（gq）l；
2.2.4正截面承载力计算
正截面承载力计算时，支座按矩形截面计算，跨中按T形截面计算，翼缘宽度
卄’11'
取bf—丨二—4800=1600mm，又bsn20017001900mm，故取bf1600mm
33
一类环境，梁的混凝土保护层厚度要求为25mm单排钢筋截面有效高度取
h°
=365mm
判别T型截面类型：
I
'
hf80
1fcbfhf（h0-）1.014.3151780（365）564.02kNgm53.00kNgm
各跨跨中均属于第一类T型截面。
次梁的正截面承载力过程见表2-6。
表2-6次梁正截面受弯承载力计算
边跨跨中
（1）
（B）
跨中
（2）
（3）
中间支座（C）
弯矩设计值（kNgm）
s1fcbh；
1/
2s
A1fcbh。
民f
[y
1044
383
实际配筋
512
322
312
412
As=565
As=1140
As=339
As=452
计算结果表明均小于，符合塑性内力重分布的条件。
As/（bh）339/（200400）0.42%min（0.2%,45ft/fy）max45ft/fy451.43/3000.22%
，满足最小配筋率的要求。
2.2.5斜截面受剪承载力计算
计算内容包括：
截面尺寸复核、腹筋计算和最小配筋率验算。
（1）验算截面尺寸
hwh0hf36580265mm,九/b265/2001.24，截面尺寸按下式验算：
0.25cfcbh00.251.014.3250365362.20kNVmax74.81kN
截面尺寸满足要求。
（2）计算所需腹筋
采用6双箍，计算支座B左侧截面，Vbi72.89kN。
由斜截面受剪承载力计算公式确定箍筋间距s:
1.0fyvAvh01.0270100.48365
s一—5725.70mm
Vcs0.7ftbh0748100.71.43200365
调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%先调幅整箍筋间距，
s0.85725.74580.56mm，大于箍筋最大间距200mm最后取s=200mm
（3）验算最小配箍率
弯矩调幅时要求的配箍率下限为0.3ft/fyv0.31.43/2701.58103，实际配箍率
svAsv/（bs）100.48/（200250）2.50103，满足最小配箍率的要求。
2.2.6次梁的裂缝宽度验
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