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铝合金疲劳及断口分析

1绪论

1.1引言

7系铝合金包括Al-Zn-Mg系和Al-Zn-Mg-Cu系合金，此类合金具有密度低、比强度高、良好的加工性能及优良的焊接性能等一系列优点。

随着应用在铝合金上的热处理工艺及微合金化技术的不断改进，其力学性能被大幅度强化，综合性能也得到了全面提升。

在航空航天、建筑、车辆、、桥梁、工兵装备和大型压力容器等方面都得到了广泛的应用。

现代工业的飞速发展，对7系铝合金的强度、韧性以及抗应力腐蚀性能等提出了更高的要求。

但是，存在另外一个现象，在各行各业的领域中，铝合金设备偶尔会出现难以察觉的断裂，在断裂之前很难甚至无法察觉到一点塑性变形。

这种断裂形式，对人身以及财产安全造成了不可挽回的损失。

经过大量实验表明，这些断裂是由于材料的疲劳引起，材料在交变载荷的长期作用下，表面或者内部，尤其是内部会产生微观裂纹。

本文主要研究铝合金疲劳引起的裂纹以及疲劳断口分析，此类研究对于日后的生产安全，有重大意义。

1.27系铝合金的发展历史

在20世纪20年代，德国的科学家研制出Al-Zn-Mg系合金，由于该合金抗应力腐蚀性能太差，并未得到产业内应用。

在20世纪30年代初一直到二战结束期间，各个国家在研究中发现，Cu元素可以提高铝合金的抗应力腐蚀性能。

在此，开发了大量Al-Zn-Mg系合金，因此忽视了对Al-Zn-Mg系合金的研究。

德、美、苏、法等国在Al-Zn-Mg-Cu系合金基础上成功地开发了7075、B93和D。

T。

D683等合金。

目前正广泛应用在航空航天事业上，但是强度、韧性、抗应力腐蚀性能三者之间未能实现最佳组合状态。

20世纪50年代，德国科学家公布了具有优良焊接性能的合金AlZnMg1和AlZnMg2，引起了人们对Al-Zn-Mg系合金的重视。

在此段时间，美国学者在AlZnMg1合金的基础上，加入了Zr、Mn、Cr等元素，研制出了7004和7005合金，具有优良焊接性和抗应力腐蚀性能，广泛应用于焊接行业。

唯一不足的是，工艺性能较差。

日本科学家尝试降低合金中Mg含量，提高Zn/Mg值，研制出了ZK60和ZK61合金，使合金的焊接性和工艺性能提高，但是降低了很大的强度。

同时期内，前苏联也研制出了1915、1933合金，强度也是偏低。

为了克服强度低的缺点，20世纪70年代又研制出7020合金，具有高强度，焊接性好的性能。

以后，人们把注意力集中在了Al-Zn-Mg系铝合金上。

20世纪80年代初，美国科学家先后在7075合金的基础上，为了解决实际生产中抗应力腐蚀敏感性较高的问题，以及满足某些特殊需要，调整了部分合金元素的含量，发展了许多新型合金。

相比之下，国内对7系铝合金的研究起步较晚，在20实际80年代，由东北和北京研究院研制Al-Zn-Mg系铝合金。

目前主要有7050、7075、7175等合金产品。

20世纪90年代中期，北京航空材料研究所采用常规半连续铸造法试制出7A55超高强铝合金，近几年又研制出强度更高的7A60合金。

而在Al2Zn2Mg系铝合金的研制上，国内基本都是仿制，很少自行开发。

1.3铝合金疲劳的分类

1.3.1疲劳的定义

疲劳断裂是由于交变载荷、应力下引起的延时断裂，其断裂应力水平往往低于材料的抗拉强度σb，有时甚至低于屈服强度σs。

一般情况下，疲劳破坏不发生明显的塑性变形，其变形主要是脆性断裂，是一种没有预兆、十分危险的破坏形式，难以检测、预防。

铝合金的疲劳，按疲劳破坏原因可分为三类：

热疲劳、腐蚀疲劳和机械疲劳。

1.3.2热疲劳

铝合金的热疲劳是在交变应力和热应力共同作用下产生的疲劳破坏。

外部约束和内部约束是产生热疲劳的两个必要条件，外部约束即阻碍材料自由膨胀，内部约束即产生温度梯度，使材料膨胀，但由于约束从而产生热应力与热应变，经过一定的循环次数，导致裂纹的萌生、扩展。

张文孝等研究了LD8铝合金的同相和异相热疲劳特性，应用弹塑性断裂力学方法对不同状态下热疲劳寿命进行了探讨。

1.3.3腐蚀疲劳

长期在化工行业使用或者海水中使用的金属材料，处于腐蚀的环境中，此外还承受交变载荷作用，与正常环境下的金属材料相比，腐蚀性环境和交变载荷同时作用，会显著降低材料的疲劳性能，从而产生构件的破坏，以至于最终断裂。

宫玉辉等研究了不同腐蚀环境对7475-T7351铝合金疲劳性能及裂纹扩展速率的影响，发现腐蚀环境对裂纹扩展有较明显的加速作用，但不同环境腐蚀和不同温度对材料的低周疲劳性能影响不大。

王成等将不同浓度硅酸钠添加到铝合金中，发现其可以抑制铝合金的点蚀、减少裂纹源，提高铝合金在氯化钠溶液中抗点蚀的能力及腐蚀疲劳寿命，但对铝合金的腐蚀疲劳裂纹的扩展无法抑制。

1.3.4机械疲劳

机械零部件在外加应力或者应变作用下将会产生机械疲劳，经长时间工作后，即使所受应力小于材料屈服点，仍然会产生裂纹，或者产生断裂。

在循环应力水平较低时，弹性应变起主导作用，此时疲劳寿命较长，称之为高周疲劳，也称应力疲劳；

在循环应力水平较高时，塑性应变起主导作用，此时疲劳寿命较短，称之为低周疲劳，也称塑性疲劳。

李睿等对2024-T3铝合金孔板进行了高低周复合疲劳试验，研究发现随着高低周循环次数增大，复合疲劳寿命有显著的降低，并建立了高低周循环次数和应力幅比与高低周复合疲劳寿命之间的关系式，但其只考虑了载荷循环次数对疲劳的影响，没有全面综合其他影响疲劳寿命的因素。

1.4疲劳破坏过程及机理

金属设备疲劳过程的开始，即疲劳裂纹的萌生称为疲劳源。

疲劳源是材料微观组织永久损伤的核心，当裂纹开始萌生后，逐渐长大并与其它裂纹合并，然后形成肉眼可见的宏观裂纹，称为主裂纹，此时裂纹萌生阶段结束。

之后，进入裂纹扩展阶段，首先开始稳定扩展，裂纹达到临街尺寸后，随着进一步的交变应力、应变作用下，金属材料无法承受，裂纹开始突然间失稳，材料瞬间产生破坏，发生断裂。

简而言之，疲劳破坏过程分为：

裂纹萌生，裂纹扩展和失稳断裂三个阶段。

每个阶段具体如下：

裂纹萌生：

由于应力集中，疲劳裂纹首先起源于材料内部微观结构最薄弱的额区域，或者应力较高的区域。

裂纹萌生初期，长度小于0。

05mm~0。

1mm，此裂纹称为疲劳裂纹核。

随着疲劳进行，微观裂纹逐渐发展成宏观裂纹，肉眼可见。

铝合金材料疲劳裂纹萌生主要部位有滑移带、晶界、相界面三种

裂纹扩展：

疲劳裂纹萌生结束后，将进入裂纹扩展阶段。

此阶段又分为两个部分，首先是裂纹沿主滑移系，以纯剪切方式向内扩展，扩展速率极低，其延伸范围在几个晶粒长度之间。

其次，在晶界的阻碍作用下，使扩展方向逐渐垂直于主应力即

拉应力方向，并形成疲劳条纹或称为疲劳辉纹，一条辉纹就是一次循环的结果。

第一阶段的裂纹扩展速度慢，长度小，所以该阶段的形貌特征并不明显。

而第二阶段的穿晶扩展，其扩展速率随循环周次增加而增大，扩展程度也较为明显，多数材料的第二阶段可用电子显微镜观察到疲劳条纹，有些甚至能用肉眼观察到。

不同材料的疲劳条纹各不相同，形貌也是种类繁多，有与裂纹扩展方向垂直略呈弯曲并相互行的沟槽状花样，有断口比较平滑而且分布有贝纹或海滩花样，有时则呈现以源区为中心的放射线，疲劳条纹是疲劳断口最有代表性的特征。

一般情况下，疲劳裂纹扩展区在整个断口所占面积较大。

疲劳裂纹扩展阶段是材料整个疲劳寿命的主要组成部分。

不同铝合金材料裂纹扩展的两个阶段也有不同的寿命，在材料表面光滑试件中，第一阶段的扩展时间占整个疲劳寿命的绝大部分；

而在有缺口的试件中，第一阶段几乎可以忽略，第二阶段的传播是整个疲劳裂纹扩展的寿命。

裂纹失稳：

疲劳裂纹扩展到一定长度即临界长度时，材料表面不足以承受外部载荷，在下一次加载中将发生失稳扩展，导致快速断裂。

这一阶段是构件寿命的最后阶段，失稳扩展到断裂这一短暂过程对于构件寿命的贡献是可以忽略的，裂纹最后失稳快速扩展所形成的断口区域称为瞬断区，材料性质不同，断口相貌也截然不同。

1.5疲劳寿命的影响因素

1.5.1材料内因

疲劳特性与合金成分有关，成分决定了合金组织以及强化效果；

同时，合金的显微组织也冶金过程中的缺陷也对合金疲劳有很大程度的影响，裂纹源可能由夹杂物，晶粒大小，晶粒偏析，晶界疏松引起。

张涛等研究了Al-Si系铸造铝合金疲劳性能，发现铸造过程难以避免的孔洞及Si颗粒大小、形貌均对铸造铝合金材料疲劳裂纹的萌生有重要影响；

Zhai[7]通过对铝锂合金疲劳性能各向异性的研究发现，在轧制方向强度低，疲劳性能也最差，疲劳裂纹多沿方向萌生，而在厚度方向强度较高，鲜见裂纹的萌生，疲劳性能也自然最佳；

时效处理是改善铝合金性能的有效途径，由于其改变了合金微观组织结构，自然也对合金疲劳特性影响颇大；

Sharma等通过对不同时效处理后的AA2219铝合金进行疲劳试验，结果表明自然时效及欠时效处理后的合金疲劳性能较好，鲜见疲劳裂纹的萌生；

而峰时效和过时效处理后的合金，其多出萌生疲劳裂纹切裂纹扩展速率较高，疲劳性能不佳。

1.5.2构件状态

合金的疲劳特性也跟表面粗糙度、材料尺寸、几何形状。

表面凹凸。

壁厚均匀性有关。

Suraratchai等对影响铝合金疲劳寿命的因素进行了研究，其对合金表面粗糙度进行了有限元分析，结果表明由于材料表面凹凸不平而引起的应力集中，是损害疲劳寿命的源头；

肖骥研究了7475铝合金板材的疲劳性能，在疲劳试验中表现最好的T-L平面上的试件进行了喷丸处理，结果发现，经过喷丸处理之后，并不是一定提高了试件的疲劳强度，在喷丸处理的过程中，在引入残余压应力的同时，也破坏了试件表面的平整度。

残余压应力将提高试件的疲劳强度，而过高的粗糙度，将使试件表面很容易成为裂纹源。

1.5.3工作条件

载荷的大小和加载方式及加载频率是合金材料疲劳寿命的决定性因素。

刘岗等研究了2E12铝合金在不同应力水平下的疲劳性能及疲劳裂纹扩展速率，结果表明缺口的存在降低了疲劳强度，随着应力比的提高，疲劳强度也大幅度改善；

蹇

海根等通过金相、电镜扫描显微技术对比了不同应力下铝合金的疲劳断口显微组织，发现疲劳裂纹萌生处与材料表面的距离随加载应力升高而减小，加载应力越高，疲劳源区面积越小，裂纹扩展区的疲劳辉纹间距越大，且随着应力的增大，断口上疲劳裂纹扩展区的面积减小，瞬断区的面积增大。

同时材料寿命也受工作环境如温度、周边介质等因素影响。

Gasqueres等[13]通过对AA2024铝合金疲劳裂纹扩展规律的研究发现，正常室温下，疲劳裂纹扩展进入第二阶段后，将环境温度调至223K，裂纹长大又转为第一阶段的扩展规律，而且此时裂纹的扩展受到温度和气压的共同影响。

铝合金疲劳特性的影响因素很多，从单一或几个因素的考虑对铝合金材料疲劳寿命进行研究并不准确，建立相应的科学模型，综合考虑所有因素从而精确地预测材料的疲劳寿命是需要进一步深入研究的重点。

具有效率高、成本低、工艺简单等优点，适用于多种颗粒以及多种基体，此方法总体上具有一定竞争力。

1.6疲劳寿命的估算方法

因材料疲劳多数是不可预测，不可检测到的塑性断裂，因此造成的损失不可估计，所以材料疲劳寿命的估计一直以来是重要研究问题。

几百年内，各国科学家一直在探索、研究。

1945年Miner在对疲劳累积损伤问题进行大量试验研究的基础上，将Palmgren于1924年提出的线性累积损伤理论公式化，形成了Palmgren-Miner线性累积损伤法则；

1963年Paris在断裂力学方法的基础上，提出了表达裂纹扩展规律的Paris公式，此后又发展有损伤容限设计；

1971年Wetzel在Manson-Coffin研究的基础上，提出了根据应力-应变分析估算疲劳寿命的方法——局部应力-应变法，还