桐九分离立交支架施工组织设计方案Word文档下载推荐.docx

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102mm2，I=1.219×

105mm4,W=5.078×

103mm3,i=15.78mm,E=2.06×

105mpa[σ]=205mpa。

弓形木截面特性：

A=484cm2，I=19521cm4，W=1774.7cm3，E=10.5×

103mpa，[σ]=80.7mpa。

方木截面特性：

A=400cm2，I=13333cm4，W=1333.3cm3，E=10.5×

2、拱圈计算：

因中拱肋截面高度较边拱肋大，单位面积荷载较边拱肋大，故在强度和稳定计算时以中拱为计算依据。

1）支架荷载：

拱肋砼自重取25×

（1.2+1.0）/2×

1.4=38.5kn/m2

施工人员及机具和砼振捣荷载合计取4.5kn/m2

竹胶模板或略不计

支架自重为0.038kn/m×

24（最大高度）=0.91kn

2）弓形木计算：

弓形木为22×

22方木，横向支承于小横杆上，间距0.4m，立杆纵距0.8m为计算跨径，则均布荷载为：

38.5×

0.4×

1.2（荷载系数）+4.5×

1.4（荷载系数）=21kn/m,按三等跨连续梁计算如图示

跨中最大弯矩Mmax=0.08*21*0.8=1.34kn.m21kn/m

最大反力Qmax=0.6*21*0.8=10.08kn

弯曲强度σ=M/W=1.34*10^5/1774.70.80.80.8

=75.5mpa<

[σ]=80.7mpa

挠度f=0.677*（ql^4/（100*E*I））

=0.677*21*10^6*800^4/（100*10.5*10^9*19521*10^3）

=0.28mm<

800/150=5.3mm

满足要求

3）小横杆计算：

小横杆荷载为由弓形木直接传递的荷载，按三等跨连续梁计算其受力如图示：

10.08kn

跨中最大弯矩Mmax=0.175*10.08*0.4=0.70kn.m

最大反力Qmax=0.65*10.08=6.55kn0.40.40.4

弯曲强度σ=M/W=0.70*10^6/5.08*10^3

=138mpa<

[σ]=205mpa

挠度f=1.146*（Pl^3/（100*E*I））

=1.146*10.08*10^3*400^3/（100*2.06*10^5*1.219*10^5）

=0.29mm<

400/150=2.7mm

4）大横杆计算：

大横杆荷载为小横杆直接传递的荷载，按三等跨连续梁计算其受力如图示：

6.55kn

跨中最大弯矩Mmax=0.175*6.55*0.8=0.92kn.m

弯曲强度σ=M/W=0.92*10^6/5.08*10^3

=181mpa<

[σ]=205mpa0.80.80.8

=1.146*6.55*10^3*800^3/（100*2.06*10^5*1.219*10^5）

=1.53mm<

5）立杆计算：

立杆承受由大横杆传递的荷载和支架自重，故N=6.55+0.91=7.46kn,横杆步距为1.5m。

长细比λ=l/i=1500/15.78=95,查表得

稳定系数φ=0.626

容许承载力[N]=φ*A*[σ]=0.626*489*205=62.75kn＞N=7.46kn

6）扣件抗滑力计算：

由以上计算可知：

大横杆传给立杆的最大竖向作用力

R=6.55kn<

Rc=8.5Kn（扣件抗滑移承载力设计值）

7）地基承载力计算：

P=N/Ab=7.46*10^3/（0.1*0.1）（底座面积）

=0.75mpa<

3.0mpa（C25砼弯拉应力）

满足要求

8）预拱度计算：

中拱：

计算跨径L=60m，计算矢高f=15m,拱圈平均截面积A=1.54m2,半跨拱弦与水平线交角φm=arctg（1/4），砼弹性模量E=2×

106,拱圈恒载推力Hg=0.94*108.7/2*25=1270kn。

拱圈自重产生的拱顶下沉δ1=（（l/2）^2+f^2）/f×

Hg/（A*cosφm*E）

=（30^2+15^2）/15×

1270/（1.54*0.9412*2*10^6）=33mm

拱圈温度变化产生的变形δ2=（l/2）^2+f^2）/f×

（α*Δt）

0.00001×

12o=9mm

墩台水平位移产生的拱顶弹性挠度或略不计

支架弹性变形δ3=σ*h/E

=6.55*18.9（支架最大高度）/（0.626*489*10^-6*206）=2mm

支架非弹性变形δ4:

支架接触面有：

模板/弓形木/小横杆；

小横杆/大横杆/立杆/支架基础，δ4=3*2+2*3=12mm

Σδ=33+9+2+12=56mm，预拱度值设置按二次抛物线分配

边拱

计算跨径L=25.36m，计算矢高f=5.354m,拱圈平均截面积A=1.875m2,半跨拱弦与水平线交角φm=arctg（5.354/25.36），砼弹性模量E=2×

106,拱圈恒载推力Hg=0.94*63.9*25=1270kn。

=（12.68^2+5.354^2）/5.354×

1502/（1.875*0.9573*2*10^6）=15mm

12o=4mm

支架弹性变形及非弹性变形δ4按中拱近似取值14mm

Σδ=15+4+14=33mm，预拱度值设置按二次抛物线分配

2、行车系计算：

在行车道系结构中，最大结构截面为边跨肋间端横梁，单位面积荷载最大，故在强度和稳定计算时以边跨肋间端横梁为计算依据。

1.2=30kn/m2

12（最大高度两根）=0.46kn

2）纵梁方木计算：

方木为20×

20方木，横向支承于小横杆上，间距0.4m，立杆纵距0.8m为计算跨径，则均布荷载为：

30×

1.4（荷载系数）=16.92kn/m,按三等跨连续梁计算如图示:

跨中最大弯矩Mmax=0.08*16.92*0.8=1.08kn.m

16.92kn/m

最大反力Qmax=0.6*16.92*0.8=8.12kn

弯曲强度σ=M/W=1.08*10^5/1333.30.80.80.8

=81mpa<

1.2[σ]=96.84mpa

（临时结构容许应力可提高1.2）

=0.677*16.92*10^6*800^4/（100*10.5*10^9*13333*10^3）

=0.33mm<

8.12kn

跨中最大弯矩Mmax=0.175*8.12*0.4=0.57kn.m

最大反力Qmax=0.65*8.12=5.28kn0.40.40.4

弯曲强度σ=M/W=0.57*10^6/5.08*10^3

=112mpa<

=1.146*8.12*10^3*400^3/（100*2.06*10^5*1.219*10^5）

=0.24mm<

5.28kn

跨中最大弯矩Mmax=0.175*5.28*0.8=0.74kn.m

弯曲强度σ=M/W=0.74*10^6/5.08*10^3

=146mpa<

=1.146*5.28*10^3*800^3/（100*2.06*10^5*1.219*10^5）

=1.23mm<

立杆承受由大横杆传递的荷载和支架自重，故N=5.28+0.91=6.19kn,横杆步距为1.5m。

容许承载力[N]=φ*A*[σ]=0.626*489*205=62.75kn＞N=6.19kn

R=5.28kn<

P=N/Ab=6.19*10^3/（0.1*0.1）（底座面积）

=0.62mpa<

现浇行车系预拱度设置考虑三方面的因素，作为预压前底模标高的控制依据。

支架卸载后构造自重及一半活载产生的竖向挠度：

按δ1=20mm取值。

支架在施工荷载作用下的弹性压缩：

δ2＝σL/E＝5.28*8*10^3/（489*2.06*10^5）=0.4mm

δ2—支架的弹性压缩

σ—杆件所受压应力（取最大处计算，为5.28KN）

L—支架杆件的长度（按8米计）

E—杆件的弹性模量（2.06×

105Mpa）

支架在荷载作用下的非弹性压缩：

δ3=3*2+2*3=12mm

Σδ=33mm，预拱度值设置按二次抛物线分配。

二、支架搭设及支架预压

支架在搭设前，必须挂好每孔的纵向中心线，沿中心线向两侧对称搭设支架。

搭设顺序为中拱肋→边跨行车道→边拱肋。

为增强支架体系的整体稳定性，顺桥向及横桥向设斜撑，中拱肋设置缆风。

杆件的相互连接必须紧密。

最后按作业要求设置防护栏及连接、加固杆件。

底座安放时必须垫平，以保证立杆的垂直度。

支架在搭设时要留设浇注砼时用的施工平台、过道。

支架搭设完毕后，调整底模面板至设计标高，同时保证每个顶托与垫木顶紧、受力；

当垫木与顶托之间有缝隙时，要用硬木楔楔紧垫木与顶托之间的缝隙。

考虑砼自重、支架的弹性和非弹性变形等因素影响，粗略调整好底模标高后进行配载预压，配载可以用砂袋，加载重量不得小于1.2倍砼自重。

预压时间根据地质情况、梁体重量、支架类型等进行现场预压试验后确定，以支架不再出现沉降为度,一般要