满堂式支架模板施工方案.docx

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满堂式支架模板施工方案

阳五高速公路A1-2合同段

平定北互通跨线桥箱梁支架、模板施工方案

编制：

审核：

二OO九年六月十二日

一、工程概况

平定北互通位于王家庄村东，桥区为山岭重丘区，跨线桥位于A匝道，上跨主路，设计桥宽15.5m，起点AK0+563.99，终点AK0+656.01，桥梁全长92.02m，上部结构采用25+35+25米预应力箱梁，混凝土标号为C50，下部结构采用柱式墩，桩基础。

本方案为平定北互通跨线桥现浇后张法预应力箱梁施工方案。

二、施工布署

根据总体施工安排，第二标段下设路基一工区,具体负责平定北互通跨线桥桥梁工程的施工。

1施工进度计划

根据总体施工进度要求和现场施工情况，计划2009年6月20日左右开始进行跨线桥箱梁的施工，计划在开工后三十天左右时间完成箱梁的施工。

2箱梁支架、模板

现浇箱梁支架采取碗扣式脚手架、模板采用竹胶模板，为按业主要求工期完成施工任务，我单位决定一次性投入两联箱梁施工所需要的碗口件、木板、模板等材料。

3施工组织

项目总负责人：

杨福生

技术负责人：

严盛

施工负责人：

陈玮、王占文

质量负责人：

郝占新

试验负责人：

郝占新

测量负责人：

吕春生

施工队队长：

鲍秀国

工人40人

三、脚手架设计

3.1碗口式钢管脚手架的构造要求及技术措施

3.1.1整体构造

1、箱梁底排架搭设

1.1、全桥采用碗扣式钢管满堂支架。

一般部位立杆步距0.9m（横桥向）×0.9m（顺桥向），大横梁处排架加密，尺寸为0.9m（横桥向）×0.6m（顺桥向），全桥横杆步距0.6m。

排架外侧立面与横向排架增设剪力撑加固，以使排架结构静定。

1.2、梁底模板采用122mm×244cm×15mm优质木胶合板，侧面进行细刨，以保证结合严密。

1.3、模板底纵桥向铺10cm宽×15cm高方木支撑，间距20cm，模板与木方间用钉子钉牢，板顶高程均挂线调整，复测核实，以确保模板高程准确。

1.4、木板下横桥向为10cm宽×15cm高方木支撑，间距同支架立杆步距。

立杆高程依靠可调顶托与可调底托进行调整。

1.5箱梁腹板侧模支撑体系从内至外依次为：

15mm厚木胶合板——纵桥向15cm×10cm方木间距20cm——横桥向10cm×15cm方木间距同排架间距——横杆碗扣件。

1.6箱梁翼板下模板支撑体系由上至下依次为15mm厚木胶合板——5cm×25cm大板——纵桥向5cm×10cm方木——横桥向10cm×10cm方木间距同排架间距——碗扣立杆。

1.7在左、中、右腹板下排架沿桥纵向各设一道剪力撑，横向每隔2排设剪刀力二道，以保证排架结构静定及排架的整体稳定性。

1.8在高出操作面搭设1.2m高的防护栏杆，外侧挂密目网，操作面对应的架体上满铺脚手架板，不好满铺的应绑扎兜网，确保操作面安全。

3.1.2地基处理

排架基底为压实素土，基础为底部10cm级配砂石，上部15cm厚C25素混凝土刚性扩大基础，确保排架底部整体受力均匀。

同时也要考虑，雨水对基础的影响，留好排水槽，做好疏通排畅工作，防止雨水浸泡，造成地基的沉降。

3.1.3立杆

满堂红脚手架的每根立杆下都座在专用的可调底托上，可调范围0～60cm（调节高度尽量控制在25cm以内防止整体失稳），调节地基不平的影响。

细部微调采用可调顶托进行控制。

3.1.4横杆

横杆根据设计的立杆纵横间距，搭设HG-60、HG-90型号的横杆，横杆的歩距为120cm，为了架体的稳固，最下一道歩距设定为60cm，纵横向横杆要调水平，横杆与立杆连接处的扣碗要打紧。

不得有松动的扣碗和不水平的出现。

3.1.5剪刀撑、斜撑

本工程的剪刀撑和斜撑采用扣件式脚手架进行搭设，横桥向每隔4.8m设置一道，顺桥向设置4道，最外两侧设置2道连续的剪刀撑，中间设置2道连续的斜撑，抵制实体板浇筑过程之中的水平分力，防止架体的整体失稳。

剪刀撑斜杆与地面的夹角在45°～60°之间。

斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆扣在立杆上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4个扣结点。

剪刀撑斜杆采用对接扣件连接（保证钢管和对接扣件的质量和必要日常检查）。

3.1.6脚手板

操作面脚手板采用松木，厚度不小于5cm，宽23～25cm，长度不小于3.5m的硬木板，两端设直径为4mm的镀锌铁丝箍两道。

在作业层下部加设一道水平兜网。

脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径14#镀锌铁丝箍绕2～3圈固定。

脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆，各杆距离接缝的距离均不大于15cm。

不能满铺脚手板的部位，下面应设置连续的水平兜网。

3.1.7防护设施

脚手架最上端通常挂一道密目安全网，密目网采用1.8×6.0m规格，用网绳绑扎在横杆外侧。

作业层安全网应高于作业面1.2m，并在作业层下部挂一道水平兜网。

四、质量要求

满堂架搭设水平杆要保证水平，立杆要垂直，间距要符合方案规定，立杆垂直偏差纵向不大于H/500，且不大于10cm，每个横立杆交接处的扣碗必须打紧，剪刀撑、斜撑的数量、间距、位置要正确，连接要牢固，无松动现象。

五、脚手架施工

5.1脚手架搭设

5.1.1脚手架搭设应对基础进行验收，并按本设计要求放线定位。

5.1.2脚手架必须配合施工进度搭设，每次搭设长度不影响后续工序施工。

5.1.3开始搭设立杆时，应先座底每跨架体的两直角边，然后成三角形阶梯状搭设。

5.1.4搭设过程中，应随时校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。

5.1.5凡是参加外架搭设的人员，必须是经过专业技术培训，并考核合格取得蹬高作业操作证的人员，非持证人员不得参加操作。

5.1.6、凡经医院检查，证明患有高血压、贫血、冠心病、心脏病以及其他不能从事高空作业的同志不得参加操作。

5.1.7进入施工现场必须正确戴好安全帽，高空作业时必须按要求正确系好安全带且应系紧挂牢。

5.1.8搭设时必须遵守操作规程，按安全技术交底的要求实施，不得图方便，偷工省料。

5.1.9操作时，手应抓紧抓牢，所用板手应用绳链系挂在腰部，扛管时应注意前后左右的行人，架子操作还应注意下方有无其他人员操作，行走或停留，以免发生事故。

5.1.10吊车吊运钢管，脚手板、扣件时应分规格、类型进行，一次上管集中堆放使用，严禁长短不一的钢管混吊和散吊。

施工前在地面上划好高空作业区，并派专人监护。

5.2脚手架拆除

5.2.1拆除脚手架时，必须经过项目总工和监理工程师同意后方可拆除，未经批准的脚手架不得擅自拆除。

拆除时周围应设置警戒区域，并有专人负责监视。

5.2.2拆除脚手架的方法和顺序，应从桥跨的中间向两边墩柱对称松顶托卸荷后，再呈成阶梯状拆除。

5.2.3拆除下来的脚手管应用人工传递，严禁乱扔，事前必须在地面上划好作业区，并派专人监护，作业区内不准人员行走或停留，拆下的钢管应按长短分规格堆放到指定位置，而且要堆放整齐，扣件按种类型号堆放到指定地点，保持现场整洁和文明施工。

六、脚手架验收及维护与使用

6.1满堂脚手架采用分段验收的办法，每搭设完一段由项目经理组织施工员、安全员等检查验收，符合要求办理验收单后再使用。

6.2满堂脚手架必须按照规定和设计要求进行搭设，施工中的脚手架，不准堆放大量的钢管，模板木楞、钢筋等材料，总而言之，每平方不得超3000kg，操作前应先检查扣碗等焊接有无松动，发现情况应及时处理，不留隐患，雪霜雨后应将雨水、霜雪清扫干净，任何人不得擅自拆除脚架管和安全网拿作他用，不得任意拆除脚手架上的任何部位的扣件和其他附件及锁卡装置。

以免造成事故。

对安全网要定时清洗，保持清洁。

七、质量保证注意事项

7.1脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。

7.2脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用：

①搭设完毕后；

②连续使用达六个月；

③施工中中途停止使用超过15天，在重新使用之前；

④在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；

⑤在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。

7.3操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。

7.4在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。

7.5外观质量：

安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。

八、安全施工措施

8.1材质及其使用的安全技术措施

8.1.1碗扣钢管脚手架的杆件，均采用Q235A钢制作的￠48mm钢管，在立杆上每隔600mm安装一套碗扣接头，下碗扣焊在钢管上，上碗扣套在钢管上。

因此对杆件及配件的质量要求应满足以下要求：

⑴杆件的钢管应无裂缝、凹陷、锈蚀现象。

⑵焊接质量要求焊缝饱满，没有咬肉、夹渣、裂缝等。

⑶立杆最大弯曲变形小于1/500，横杆、斜杆的最大变形要求1/250。

⑷碗扣式钢管脚手架其他材料的质量要求同扣件式钢管脚手架。

8.1.2钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。

8.1.3严禁将立杆外径48mm与51mm的钢管混合使用。

8.1.4支架的斜撑必须对称设置，不得随意拆除。

8.2脚手架搭设的安全技术措施

8.2.1脚手架的基础必须经过碾压处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷。

8.2.2脚手架搭设以3～4人为一组，其中1～2人递料，另2人各负责一端，共同配合组装。

8.2.2搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。

8.2.3在搭拆过程中应由安全员、架子班长现场旁站并保持记录，搭拆完毕后经安全员等相关人员进行检查、验收和签证。

每段验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。

8.3脚手架上施工作业的安全技术措施

8.4脚手架拆除的安全技术措施

8.4.1脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。

8.4.2拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。

8.4.3架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、地面的设施等各类障碍物、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。

8.4.4拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。

8.4.5拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。

8.4.6拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

8.4.7每天拆架下班时，不应留下隐患部位。

8.4.8拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

8.4.9在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。

拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。

8.4.10六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。

九、文明施工要求

根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到：

9.1进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。

9.2严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。

9.3脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。

凡有高血压、贫血病的、心脏病及其它不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。

9.4上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。

9.5护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。

9.6脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术总工同意后由架子工操作。

9.7不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。

9.8不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。

9.9在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件棒扎扣等所有架子部件。

9.10拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。

9.11脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。

9.12施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其它，材料、工具用吊车和绳索运输，不得乱扔。

9.13使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。

9.14脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。

9.15施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。

9.16运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。

9.17六级以上（含六级）大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。

在雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。

十、支架、模板体系验算

10.1支架验算：

10.1.1.参数信息

A、脚手架参数

立杆横向间距或排距:

0.60m；立杆纵向间距或跨距lb:

0.90m；立杆步距:

1.20m；

立杆上端伸出至模板支撑点长度:

0.10m；模板支架计算高度:

5.00m；

采用的钢管:

Φ48×3.50mm；

板底支撑连接方式:

方木支撑；

B、荷载参数

模板与木板自重:

0.350kN/m2；混凝土与钢筋自重:

26.000kN/m3；

楼板浇筑厚度:

1200.00mm；

施工均布荷载标准值:

1.000kN/m2；

C、木方参数

木方弹性模量E：

9500.000N/mm2；木方抗弯强度设计值:

13.00N/mm2

木方抗剪强度设计值1.40N/mm2；木方的间隔距离:

200.00mm；

木方的截面宽度:

100.00mm；木方的截面高度:

150.00mm；

图2楼板支撑架荷载计算单元

10.1.2模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=10.000×15.000×15.000/6=375.00cm3；

I=10.000×15.000×15.000×15.000/12=2812.50cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=26.000×0.200×1.200=6.240kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）:

q2=0.350×0.200=0.070kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

p1=（1.000+2.000）×0.900×0.200=0.540kN；

2.方木强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×（q1+q2）=1.2×（6.240+0.070）=7.572kN/m；

集中荷载p=1.4×0.540=0.756kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.756×0.900/4+7.572×0.9002/8=0.937kN；

最大支座力N=P/2+ql/2=0.756/2+7.572×0.900/2=3.785kN；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.937×106/375000.00=2.499N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值为2.499N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!

3.方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:

Q=7.572×0.900/2+0.756/2=3.785kN；

方木受剪应力计算值T=3×3.785×103/（2×100.000×150.000）=0.379N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.379N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求!

4.方木挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=6.310kN/m；

集中荷载p=0.540kN；

最大挠度计算值V=5×6.310×900.04/（384×9500.000×2560000.000）+540.000×900.03/（48×2560000.000×9500.000）=2.554mm；

最大允许挠度[V]=900.0/250=3.600mm；

方木的最大挠度计算值2.554mm小于方木的最大允许挠度3.600mm,满足要求!

10.1.3木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=7.572×0.900+0.756=7.571kN；

kN；

支撑钢管计算弯距图（kN.m）

最大弯矩Mmax=1.213kN.m；

最大变形Vmax=0.0000mm；

最大支座力Qmax=17.163kN；

钢管最大应力σ=3.235N/mm2；

钢管抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值3.235N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!

10.1.4.扣件抗滑移的计算:

由于采用碗扣式脚手架，上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

10.1.5模板支架立杆荷载标准值（轴力）:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.138×5.000=0.690kN；

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.350×0.900×0.600=0.189kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=26.000×1.200×0.600×0.900=16.848kN；

静荷载标准值NG=NG1+GG2+GG3=17.727kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值NQ=（1.000+2.000）×0.600×0.900=1.620kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=23.540kN；

10.1.6立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中N--立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=23.540kN；

φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A--立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W--立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

5.08cm3；

σ--钢管立杆受压应力计算值（N/mm2）；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

L0--计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算

L0=h+2a

a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；

得到计算结果：

立杆计算长度L0=h+2a=1.2002×0.100=1.400m；

L0/i=1400.000/15.782=89

由长细比L0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.667；

钢管立杆受压应力计算值；σ=23540.000/（0.667×489.000）=72.173N/mm2；

立杆稳定性计算σ=72.173N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下面公式计算

L0=k1k2（h+2a）

k1--计算长度附加系数，取值为1.185；

k2--计算长度附加系数，取值为1.155；

上式的计算结果：

立杆计算长度L0=k1k2（h+2a）=1.185×1.155×（1.200+2×0.100）=1.916m；

L0/i=1916.145/15.782=121

由长细比L0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.446；

钢管立杆受压应力计算值；σ=23540.000/（0.446×489.000）=107.935N/mm2；

立杆稳定性计算σ=107.935N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

10.1.7基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

其中p——立杆基础底面的平均压力（kN/m2），p=N/A；p=115.55

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；N=28.89

A——基础底面面积（m2）；A=0.25

fg——地基承载力设计值（kN/m2）；fg=120.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg=kc×fgk

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00

fgk——地基承载力标准值；fgk=120.00

地基承载力的计算满足要求!