高支模方案.docx

高支模方案.docx

《高支模方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《高支模方案.docx（38页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

高支模方案

一、工程概况

颐景花园东区是由惠州市天宏房产开发有限公司投资兴建、惠州市惠城建筑设计院有限公司设计、惠州市惠诚建设监理有限公司监理的集商业、公寓于一体的高层建筑，位于惠州市东平九龙岗,在东湖西路与东湖四街交汇处东南角。

工程总用地面积18540m2，建筑总面积44768m2，建筑高10层，地下1层，建筑高度37.8m，局部高度为38.1M。

结构设计使用年限50年，结构类型为框架剪力墙。

抗震设防裂度6度，结构抗震等级分为三级。

本工程首层6.2m高，为高支模施工区域。

主梁选用截面尺寸最大为250mm×700mm；楼板选择梁与梁之间的最大跨度8500㎜×4500mm,楼板厚130mm。

进行梁、板高支模方案设计。

注：

其它位置超过4.5m高支模参考首层高支模支撑体系进行施工，不另行设计。

为保证高支模层结构施工安全、优质、高速进行，梁、板模板支撑系统采用门式脚手架进行模板支撑。

二、施工准备及高支模搭设方法

A、施工准备过程:

1、首先做好现场轴线和标高的测设。

2、按计划组织一定的劳动力，物资部门做好材料供应计划，及时组织模板、木方、钢管等材料进场。

3、做好施工技术、安全交底。

B、高支模搭设方法

1、250×700㎜梁：

门架垂直与梁截面方向布置，门架横距0.9m。

每榀门架之间按照要求布置交叉拉杆、水平加固杆、扫地杆及水平侧向的约束构造的配置。

扫地杆间距0.9m×1.2m。

梁底立杆布置：

梁中间布置Φ48×3.5钢管立杆，间距1.8m,设置三道水平杆，间距1.8m，立杆通过扫地杆相连接。

2、130㎜厚板：

门架纵横间距0.9m布置，每榀门架之间按照要求布置交叉拉杆、水平加固杆、扫地杆及水平侧向的约束构造的配置。

扫地杆间距0.9m×1.2m。

3、剪刀撑：

梁两侧布置剪刀撑，大跨度楼板纵横向中间布置剪刀撑，小跨板长向中间设置剪刀撑，剪刀撑要求和门架一同搭设。

三、搭设和拆除的相关要求

    1.门式钢管脚手架搭设前，应建立相应组织机构，明确责任人。

公司应按本施工专项方案和JGJ176《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》规定要求向搭设和项目部人员做技术和安全作业要求的交底，本工程门式脚手架搭设必须由专业施工队伍负责施工。

2.架及其配件的规格、材质、性能及质量应符合现行行业标准《门式钢管脚手架》（JGJ76）的规定，并应有出厂合格证明、检验鉴定证书和产品标志，项目部应按规定进行检查、验收，且必须达到规范规定的A类质量要求，严禁使用不合格的门架、配件。

不配套的门架与配件不得混合使用于本工程，必须按本工程门式脚手架布置情况由厂家专门生产配置。

3.门架搭设前必须按门架搭设平面布置图所示位置先弹出门架立杆位置线，垫板、底座安放位置应准确。

4.本工程门式支撑架顶部均采用可调托座，以保证让立杆直接传递上部荷载。

顶部采用调节杆调及托座调整标高,调节杆伸出长度在1.2米以上,要设置两道水平拉结钢管。

每搭完第一步架体后，应按下列要求检查并调其水平度与垂直度：

项  目        允许偏差（mm）

垂直度        每步架        h/1000

        脚手架整体    H/600

水平度        一跨距内水平架两端高差        ±1/600

        脚手架整体       ±L/600

注：

h-步距；H-支撑架高度；1-跨距；L-支撑架长度

5.交叉支撑应在每列门架两侧设置，并采用锁与门架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除；水平加固杆采用Φ48×3.5钢管，必须在整个支撑架的周边顶层、底层及中间每2层设置，梁下支撑架包括加固支撑梁须采用2Φ48×3.5钢管作加固水平杆，水平加固杆均采用扣件与门架横杆扣牢；整个支撑架必须设置扫地杆。

6.整个支撑架必须在支撑架的外侧周边和内部按支撑架同步设置剪刀撑。

7.式支撑架的搭设采用逐排和逐层搭设的方法，其交叉支撑、剪刀撑、水平纵横加固杆、抛撑应紧随门架的安装及时设置，做到随搭随设的要求；连接门架与配件锁臂、搭钩必须处于锁住状态。

8.加固与门架采用扣件连接时应符合下列规定：

（1）扣件规格应与所连钢管的外径相配；

（2）扣件螺栓拧紧扭力矩宜为50-60N..m，并不得小于40N..m；

（3）各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。

9.门式支撑架施工时同时还应按下列要求做好工作：

（2）采用泵送混凝土时，应随浇随捣随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处，应及时摊平；

（3）应避免装卸物料对模板与支撑架产生偏心，振动和冲击；

（4）交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸。

10.门式支撑架组装完毕后须组织进行下列各项内容的验收检查，办理相关手续和书面检查、验收记录。

（1）门架设置情况，包括底座,托座,调节杆、连接棒、锁销,链销的设置；

（2）交叉拉杆、水平加固杆、扫地杆及水平侧向约束构造的配置情况；

（3）门架横杆荷载状况；

（4）顶托螺旋杆伸出长度；

（5）扣件紧固力矩；

11.搭设、拆除支撑架时，施工操作层应铺设脚手板，工人必须系好安全带。

12.撑架的拆除必须按本专项施工方案的总体拆除顺序要求确定拆除时间；拆除时应在统一指挥下，按后装先拆、先搭后拆的顺序组织拆除工作。

13.拆除支撑架前，应清除支撑架上的材料、工具和杂物等，然后先拆除上部的可调托座及调整节（架），同时卸下跨梁、木楞、钢筋等，再拆除梁板底模板，后按顺序要求自上而下逐层拆除整个支撑架。

14.在拆除过程中，支撑架的自由悬臂高度不得超过两步；连墙杆（侧向约束构造）、通长水平杆和剪刀撑等，必须在支撑架拆卸到相关的门架时方可拆除；拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、挖，拆下的连接棒应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放室内堆存；拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。

15.拆除支撑架时，应设置警戒区和警戒标志，并设专职人员负责警戒。

16.拆下的门架、钢管与配件，必须单件由人工传递至地面，分类堆放，严禁高空抛掷。

17.对门式钢管支撑架要进行监测

四、高支模混凝土浇筑注意事项

I、使用插入式振动器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，按顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。

移动间距不大于振动棒作用半径的1.5倍（一般为300～400mm）。

振捣上一层时应插入下层混凝土面50mm，以消除两层间的接缝。

平板振动器的移动间距应能保证振动器的平板覆盖已振实部分边缘。

若梁上部钢筋较密，采用φ35振捣棒进行振捣，若还不满足，则用钢钎辅助进行人工振捣。

II、在砼强度未达到1.2MPa之前，不得在其上踩踏或产生较大振动。

III、采用分层浇筑的方法，避免由于混凝土内部温度过高而引起的内外温差过大，先将柱混凝土浇筑至梁底标高时，需停止2h后再浇筑至梁、板面平。

IV、合理安排分班作业，严禁打疲劳战。

本工程拟每日安排两班作业。

V、充分做好混凝土浇筑前的各种准备工作，对于机械设备，应提前进行试运转，对于所有参与混凝土施工人员，均应进行详细的施工交底，交底以会议方式进行，交底内容应包括：

浇筑流向、各部位详细的浇筑方法、人员分工情况及各自职责、人员交接班具体时间和要求等。

必须做到使每一个参与施工人员均心中有数，从而避免因混乱而影响质量。

VI、混凝土浇筑时，试验员应做好塌落度的测试工作，若发现有超标情况，应立即将砼退回，严禁在现场随意加水。

同时，还要求混凝土供应商派技术人员到现场值班，以随时掌握混凝土的供应情况和质量情况并及时向砼公司联系。

VII、混凝土施工期间，人员交接班必须有序进行，上一班的管理人员和操作人员尤其是振捣手，必须向接班人员交代清楚交接部位的施工情况，严禁因交接不清楚而出现漏振、漏捣，严格控制好膨胀加强带等部位的混凝土强度等级，不能混用。

VIII、作好成品混凝土构件的保护工作，如有损伤要及时采取补救措施。

IX、混凝土试块的制作和养护要按照有关规定执行，并做好台帐，按时送检。

五、专项安全技术要求

1、此方案为经过专家论证后，按照专家论证意见修改完成的最终方案。

2、为保证高支模支撑架体的搭设质量满足构造及设计要求，该支撑架体必须由专职架子工搭设。

搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工。

上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

3、施工前必须熟悉有关图纸、方案及《规范》规定，做好技术、安全交底工作。

施工中做好“三检”工作，制定各项奖惩措施并严格执行。

4、场内要在醒目位置悬挂安全挂牌，危险处挂警示牌。

要做好“四口”的防护工作。

5、场内要储备必需的防雨、防风、防火工具和材料，要设专人专库管理严禁挪为它用。

6、完善各级质检、安检机构，制定各项岗位责任制。

质检、安检人员要持证上岗。

7、作好各项施工记录、隐蔽记录、试验报告等资料的管理工作。

定期组织检查、整理、归档。

8、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

9、作业层上的施工荷载应符合设计要求（100Kg/m2），严禁超载。

10、高支模施工现场搭设临时工作梯，作业人员不得从支模体系爬上爬下，支模搭设拆除、混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模体系下面，并由安全员现场监护。

11、在满堂架使用期间，严禁随意拆除任何杆件。

12、在施工过程中，派专人对架子进行巡视，随时观察架体变化，如发现有异常情况，立即向上级报告，并及时停止上部施工。

13、支模分段或整体搭设安装完毕后，须经施工企业技术负责人和安全负责人或书面委托主持分段或整体验收合格，经现场监理工程师检查合格后方能进行下道工序。

14、为保证架体搭设立杆间距准确，搭设前必须由测量放线人员对照施工图将二层梁的位置提前测设于首层楼面上，为架体杆件搭设准确定位创造条件。

15、架体搭设时除满足本方案搭设要求外，还应满足《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ176）要求。

六、编制方案依据

1、《广东省建设工程高支模板系统施工安全管理办法》。

2、中国建筑工业出版社《高层建筑施工手册》第二版。

3、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ176。

4、中国建筑工业出版社《建筑施工计算手册》第一版。

5、中国建筑工业出版社《建筑施工手册》第四版（缩印本）。

6、《建筑工程荷载规范》GB50009-2001

7、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91

七、高支模体系受力计算与分析

  关于门架稳定承载力的计算问题：

由基本单元“门架”组成的门式脚手架属于节点约束性能较为复杂的多层多跨空间结构，但组成门式脚手架的基本单元“门架”属于框架结构，且门架立杆受轴收压力为主，故可简化为计算门架平面外局部稳定性问题，理论与试验研究表明，在正常搭设条件下，当荷载达到其稳定极限值时，脚手架将在其抗弯刚度北的门架平面外方向，以多个小波鼓曲形成失稳破坏特点，对脚手架的整体结构计算简化成一榀门架在其平面外的稳定性计算，并按半概率半经验的设计计算方法，其取值以单一系数法的安全系数2.0为基本依据，按轴心受压杆计算脚手架稳定承载能力。

虽风荷载作用的附加应力不大，但规范规定的计算调整系数中已考虑这一因素，以保证安全。

Ⅰ、梁模板计算书

计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》等规范编制。

梁段:

L1。

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）:

0.25；

梁截面高度D（m）:

0.70

混凝土板厚度（mm）:

0.13；

门架型号:

MF1219；

扣件连接方式:

单扣件；

脚手架搭设高度（m）:

5.50

承重架类型设置:

门架垂直与梁截面；

门架横距La（m）:

0.9；

门架几何尺寸:

b（mm）:

1219.00，b1（mm）:

860.00，h0（mm）:

1930.00，h1（mm）:

1530.00，h2（mm）:

80.00，步距（m）:

1930.00；

加强杆的钢管类型:

φ26.8×2.5；

立杆钢管类型:

φ42.7×2.4；

2.荷载参数

模板自重（kN/m2）:

0.35；

钢筋自重（kN/m3）:

1.50；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

2.5；

新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）:

18.0；

倾倒混凝土侧压力（kN/m2）:

2.0；

振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）:

2.0

3.材料参数

木材品种：

粗皮落叶松；

木材弹性模量E（N/mm2）：

10000.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

17.0；

木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.7；

面板类型：

胶合面板；

钢材弹性模量E（N/mm2）：

210000.0；

钢材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

205.0；

面板弹性模量E（N/mm2）：

9500.0；

面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

4.梁底模板参数

梁底横向支撑类型：

方木；

梁底横向方木截面宽度（mm）：

50.0

梁底横向方木截面高度（mm）：

100.0

梁底纵向方木截面宽度（mm）：

50.0

梁底纵向方木截面高度（mm）：

100.0

梁底横向支撑间隔距离（mm）：

250.0

面板厚度（mm）：

18.0

5.梁侧模板参数

主楞间距（mm）：

600；

次楞间距（mm）：

300；

穿梁螺栓水平间距（mm）：

600；

穿梁螺栓竖向间距（mm）：

300；

穿梁螺栓直径（mm）：

M12；

主楞龙骨材料：

木楞,，宽度50mm，高度100mm；

主楞合并根数：

2；

主楞龙骨材料：

木楞,，宽度50mm，高度100mm；

次楞合并根数：

2；

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h；

T--混凝土的入模温度，取30.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为44.343kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

1.抗弯验算

其中，σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--面板的最大弯距（N.mm）；

W--面板的净截面抵抗矩，W=60.00×1.8×1.8/6=32.40cm3；

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×0.60×18.00×0.90=11.66kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:

q2=1.4×0.60×2.00×0.90=1.51kN/m；

q=q1+q2=11.664+1.512=13.176kN/m；

计算跨度（内楞间距）:

l=300.00mm；

面板的最大弯距M=0.1×13.18×300.002=1.19×105N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=1.19×105/3.24×104=3.660N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13.000N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=3.660N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:

q=18.00×0.60=10.80N/mm；

l--计算跨度（内楞间距）:

l=300.00mm；

E--面板材质的弹性模量:

E=9500.00N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；

面板的最大挠度计算值:

ω=0.677×10.80×300.004/（100×9500.00×2.92×105）=0.214mm；

面板的最大容许挠度值:

[ω]=l/250=300.000/250=1.200mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.214mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×100×100/6=83.33cm3；

I=50×100×100×100/12=416.67cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中，σ--内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--内楞的最大弯距（N.mm）；

W--内楞的净截面抵抗矩；

[f]--内楞的强度设计值（N/mm2）。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=（1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90）×0.300/2=3.29kN/m；

内楞计算跨度（外楞间距）:

l=600mm；

内楞的最大弯距:

M=0.1×3.29×600.002=1.19×105N.mm；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.19×105/8.33×104=1.423N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:

[f]=17.000N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=1.423N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=17.000N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中E--面板材质的弹性模量：

10000.00N/mm2；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

q=18.00×0.30/2=2.70N/mm；

l--计算跨度（外楞间距）：

l=600.00mm；

I--面板的截面惯性矩：

E=4.17×106N/mm2；

内楞的最大挠度计算值:

ω=0.677×2.70×600.004/（100×10000.00×4.17×106）=0.057mm；

内楞的最大容许挠度值:

[ω]=2.400mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.057mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.400mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×100×100/6=83.33cm3；

I=50×100×100×100/12=416.67cm4；

外楞计算简图

（1）.外楞抗弯强度验算

其中σ--外楞受弯应力计算值（N/mm2）

M--外楞的最大弯距（N.mm）；

W--外楞的净截面抵抗矩；

[f]--外楞的强度设计值（N/mm2）。

最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载:

P=（1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90）×0.60×0.30/2=1.98kN；

外楞计算跨度（对拉螺栓竖向间距）:

l=300mm；

外楞的最大弯距：

M=0.175×1976.400×300.000=1.04×105N.mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:

σ=1.04×105/8.33×104=1.245N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:

[f]=17.000N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=1.245N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

其中E--外楞的弹性模量，其值为10000.00N/mm2；

p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

p=18.00×0.60×0.30/2=1.62KN；

l--计算跨度（拉螺栓间距）：

l=300.00mm；

I--面板的截面惯性矩：

I=4.17×106mm4；

外楞的最大挠度计算值:

ω=1.146×1.62×103×300.003/（100×10000.00×4.17×106）=0.012mm；

外楞的最大容许挠度值:

[ω]=1.200mm；

外楞的最大挠度计算值ω=0.012mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中N--穿梁螺栓所受的拉力；

A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；

查表得：

穿梁螺栓的直径:

12mm；

穿梁螺栓有效直径:

9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:

A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:

N=18.000×0.600×0.300×2=6.480kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:

[N]=170.000×76/1000=12.920kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=6.480kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.抗弯强度验算

计算公式如下:

其中，M--面板计算最大弯距（N.mm）；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=250.000mm；

q--作用在模板上的压力线荷载，它包括:

新浇混凝土及钢筋荷载设计值

q1:

1.2×（24.000+1.500）×0.700×0.250×0.90=4.819kN/m；

模板结构自重荷载：

q2:

1.2×0.350×0.250×0.90=0.095kN/m

振捣混凝土时产生的荷载设计值

q3:

1.4×2.000×0.250×0.90