建筑卸料平台.docx
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建筑卸料平台
卸料平台搭拆专项方案
一、概述
本工程位于江苏省常州市武进区,聚湖路1658号;东为待建的长沟路;南邻大通河;西与本期工程B区连通。
本工程属于二期A区,A3、A4为34层的高层商品住宅楼;A1、A2为20~23层的高层商品住宅楼,地下2层单建车库。
具体见下表。
序号
工程名称
幢数
建筑面积
(㎡)
檐口高度
(m)
结构类型
地基与基础
层数
1
A1#楼住宅
1
11362.28
67.00
框剪
桩筏基础
地上23层
地下1层
2
A2#楼住宅
1
10027.21
58.30
框剪
桩筏基础
地上20层
地下1层
3
A3#楼住宅
1
16016.24
98.90
框剪
桩筏基础
地上34层
地下2层
4
A4#楼住宅
1
14977.65
99.05
框剪
桩筏基础
地上34层
地下2层
5
地下车库
1
25093.06
-
框剪
桩筏基础
地下2层
二、编制依据
《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)
《钢结构设计规范》(GB50017-2003)
《混凝土结构设计规范》(50010-2010)
A1#、A2#、A3#、A4#、地下车库工程施工图纸
三、方案说明
1、卸料平台水平长6m,宽2.5m,主梁采用2根18#槽钢全长6m,悬挑长度为4.7m,锚固点设置在梁边10cm,次梁采用5根12.6#槽钢,间距0.75m,拉接钢丝绳采用Ф206×19+1钢丝绳,设置位置,主钢丝绳设置在离卸料平台边缘0.4m处,保险钢丝绳设置在离卸料平台边缘0.6m处。
2、卸料钢平台制作和安装辅助材料均具备产品合格证和符合设计要求,焊缝饱满到位,并经隐蔽验收,在使用过程中随时监督检查,发现有脱焊、钢丝绳断丝、扣件松动等现象立即整改,达到符合要求再使用。
四、搭拆方案
1、针对本工程施工现场的实际情况,主体结构施工中各楼层拆模后的支模架搭设用钢管、模板等各种周转材料必须通过悬挑卸料钢平台作为临时出口处,利用塔吊直接吊运到上一层各个施工作业面。
计划在A1#、A2#、A3#、A4#各幢高层安装1只斜拉式悬挑钢平台,周转使用。
此平台要求搭拆灵活,易拆卸逐层上翻使用,故制作成品卸料平台,钢平台长6M,宽2.5M,用2根18#槽钢和5根12.6#槽钢构成骨架,上口平齐,与槽钢的凹口部位根据实际尺寸进行切割,并且用E43型焊条进行满焊,焊缝不得低于8MM,无夹渣,上焊3厚印花钢板,(详见钢平台剖面图及各结点图)。
悬挑钢平台与外架各为一个独立的使用体系互不干扰。
钢平台槽钢挑出墙面4.70m,挑架宽度均为2.50m.。
上层梁预埋4只Φ20钢筋吊环,分别供主钢丝绳与保险钢丝绳拉索固定。
二边悬空处采用3*5空心方管(或Φ4.8*3.5钢管)与槽钢焊接设置1.5m高护栏,1.20m高冲压钢板栏板(详见钢平台剖面图)。
2、平台安装用塔吊将成品平台吊至需用位置,由专业架子工根据技术交底的架体的准确平面位置架设,将25mm钢丝索穿入上层梁外侧预埋Φ20钢筋吊环内,调整钢丝索长度,用索具紧线扣紧固定(每端不少于三只)。
用同一方法将保险钢丝索扣在内侧预埋Φ20钢筋吊环内。
3、为确保悬挑钢平台安拆工作的顺利进行,项目部成立以专职安全员为组长的管理小组,具体负责安装、卸除和使用的过程监督管理。
架子班班长和木工班班长为副组长,分别负责安拆施工和具体使用管理。
参加安拆人员必须具有登高作业上岗证,身体健康。
4、钢平台是采用吊机整体拆除,拆除顺序由上而下进行,拆除时严禁上、下交叉施工,地面设置警戒标志和围栏区域,派专人负责。
五、操作平台安全要求
1、对操作工人进行详尽的安全技术交底,双方书面签字;
2、卸料平台的上部位结点,必须位于建筑物上,不得设置在脚手架等其他施工设备上;
3、斜拉杆或钢丝绳,构造上宜两边各设置前后两道,并进行相应的受力计算;
4、卸料平台安装时,钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢,建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物,平台外口应略高于内口(微坡);
5、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏;
6、卸料平台吊装,需要横梁支撑点电焊固定,接好钢丝绳,经过检验才能松卸起重吊钩;
7、卸料平台使用时,应有专人负责检查,发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换,焊缝脱焊应及时修复;
8、操作平台上应显著标明容许荷载,人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载,配专人监督,挂设限载牌,此卸料平台限载1吨。
9、卸料平台搭设完成经项目工程师和项目安全负责人检查验收后,方可挂牌使用。
六、悬挑卸料平台计算书
计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
悬挑式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大,因此必须严格地进行设计和验算。
卸料平台:
平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.70m,悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.50m。
如图如示:
次梁采用[12.6槽钢,主梁采用[18槽钢,次梁间距0.750m。
施工人员等活荷载2.00kN/m²,最大堆放材料荷载10.00kN。
卸料平台示意图
一)、次梁的计算
次梁选择[12.6槽钢,间距0.750m,其截面特性为
面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.50cm4,转动惯量Wx=62.14cm3,回转半径ix=4.95cm
截面尺寸b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm
1.L1的计算
①荷载计算
(1)脚手板的自重标准值:
本例采用冲压钢脚手板,标准值为0.3kn/㎡;
Q1=0.30×0.75=0.225kN/m
(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2,转化为线荷载:
Q2=2.00×0.75=1.50kN/m
(3)槽钢自重荷载Q3=0.08kN/m
经计算得到,静荷载计算值q1=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.225+1.50+0.08)=2.166kN
经计算得到,活荷载计算值F1=1.4×10.00=14.00kN
②内力计算
内力按照集中荷载F1与均布荷载q1作用下的简支梁计算,计算简图如下
最大弯矩M的计算公式为
M=q1l12/24+F1l1/8
按两端固定端计算得到,活荷载计算值
M=2.166×2.502/24+14.00×2.50/8=4.94kN.m
3.抗弯强度计算
其中
x——截面塑性发展系数,取1.05;
[f]——钢材抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
经过计算得到强度
=4.94×106/(1.05×25300.00)=185.96N/mm2;
P1=q1l1/2=0.5×2.166×2.50=2.708KN
次梁槽钢的抗弯强度计算
<[f],满足要求!
2.L2的计算
①荷载计算
(1)脚手板的自重标准值:
本例采用冲压钢脚手板,标准值为0.3kn/㎡;
Q1=0.30×0.75×1/2=0.1125kN/m
(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2,转化为线荷载:
Q2=2.00×0.75×1/2=0.75kN/m
(3)槽钢自重荷载Q3=0.08kN/m
经计算得到,静荷载计算值q2=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.1125+0.75+0.08)=1.131kN
经计算得到,活荷载计算值F2=1.4×10.00=14.00kN
②内力计算
内力按照集中荷载F2与均布荷载q2作用下的简支梁计算,计算简图如下:
最大弯矩M的计算公式为
M=q2l22/24+F2l2/8
经计算得到,活荷载计算值M=1.131×2.502/24+14.00×2.50/8=4.67kN.m
3.抗弯强度计算
其中
x——截面塑性发展系数,取1.05;
[f]——钢材抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
经过计算得到强度
=4.67×106/(1.05×25300.00)=175.80N/mm2;
P2=q2l2/2=0.5×1.131×2.50=1.41KN
P2‘=q2‘l2/2=0.5×1.2×(0.1125+0.08)×2.50=0.289KN
次梁L2槽钢的抗弯强度计算
<[f],满足要求!
二)、主梁的计算
卸料平台的钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择[18槽钢槽钢,其截面特性为
面积A=29.29cm2,惯性距Ix=1369.90cm4,转动惯量Wx=152.20cm3,回转半径ix=6.84cm
截面尺寸b=70.0mm,h=180.0mm,t=10.50mm
①荷载计算
(1)栏杆Q1=0.0384×(3.00×4+5×1.50)/3.50/3.00=0.25kN/m
(2)1mm厚冲压钢板Q2=0.001×1.20×76=0.0912kN/m
(3)密目网Q3=0.005×1.50=0.0075kN/m
(4)槽钢自重荷载Q4=0.23kN/m
经计算得到,静荷载计算值q0=1.2×(Q1+Q2+Q3+Q4)
=1.2×(0.25+0.0912+0.0075+0.23)=0.694kN/m
经计算得到,主梁集中荷载取次梁支座力
P1=2.708KNP2,=0.289KNF=1.40×10.00/2=7.00KN
②内力计算
RA×5.30-P2,×(5.30+1.70)-P1×(7.00+3.50)-F×3.50-3.00×q0×3.50=0
RA=11.744KN
RB=2.708×3+0.289×2+0.694×3.60+7.00–11.744=6.04KN
F0=11.744+6.04=17.784KN
Mmax=Pab/l
Mmax=17.784×1.80×3.50/5.30=21.14KN.M
3.抗弯强度计算
其中
x——截面塑性发展系数,取1.05;
[f]——钢材抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
经过计算得到强度σ=21.14×106/(1.05×152200)=132.28N/mm2
主梁的抗弯强度计算强度小于[f],满足要求!
4.整体稳定性计算
其中
b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:
经过计算得到强度
b=570×10.50×70.0×235/(750×180.0×235.0)=3.103
由于
b大于0.6,按照《钢结构设计规范》(GBJ50017-2003)用
b’代
b
b‘=1.07-0.282/3.103=0.979
经过计算得到强度
=21.14×106/(0.979×152200.00)=141.88N/mm2;
主梁槽钢的稳定性计算
<[f],满足要求!
三)、钢丝绳强度计算
卸料平台钢丝绳分布示意图
钢丝绳的轴力RU我们均取最大值进行计算,为
T=RA/Sinа=11.744/0.577=20.35kN
钢丝绳的容许拉力按照下式计算:
其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN);
Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN);
计算中可以近似计算Fg=0.5d2,d为钢丝绳直径(mm);
——钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8;
K——钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取24.84kN,
=0.85,K=8.0,得到:
Fg=20.35×8/0.85=191.53KN
d=(2Fg)1/2=19.57mm
钢丝绳最小直径必须大于19.57mm才能满足要求!
现场拟取Ф256×19+1钢丝绳满足要求。
四)、吊环的强度计算
钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N,为
T=RU=20.35kN
吊环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2
所需要的吊环最小直径D=[20350×4/(3.1416×50×2)]1/2=16.10mm
拟在槽钢上焊接Ф20的吊环满足要求,拟在上层楼板预埋Ф20吊环满足要求。
五)、焊缝连接计算
1、Ф20吊环焊缝计算
焊缝厚度计算:
hfmin=1.5t21/2t2为较厚焊件的板厚,取Ø20圆环,所以t2=20mm
hfmin=1.5×201/2=6.7mm
hfmax=1.2t1t1为较薄焊件的板厚,取[18槽钢,查表t1=10.50mm
hfmax=1.2×10.50=12.6mm
所以取焊缝厚度为8mm满足要求。
焊缝长度验算
查表得ffw=160N/mm
拉力N=T=20.35KN
he=0.7hf
ΣLW=N/(he×ffw)=20.35×103/(0.7×8×160)=22.71mm
实际焊缝长度为L=150mm×2+100mm×2=500mm>>ΣLW
L=500mm>8hf=8×8mm=64mm满足构造要求。
2、主次梁焊缝验算
次梁与主梁满焊,焊缝厚度8mm。
N=T×cosа=20.35×0.816=16.61KN
焊缝厚度验算:
hfmin=1.5t21/2=1.5×10.501/2=4.86mm
hfmax=1.2t1=1.2×8.0=9.6mm
现场实际焊缝厚度8mm满足要求;
焊缝长度验算:
ΣLW=N/(he×ffw)=16.61×103/(0.7×8×160)=18.54mm
实际焊缝长度为(80.00+43.00)×4=246mm>>ΣLW
L=246mm>8hf=8×8=64mm满足要求。
所以,现场卸料平台主次梁焊接连接满足要求。
主梁锚固节点大样图