建筑卸料平台.docx

1、建筑卸料平台卸料平台搭拆专项方案一、 概述本工程位于江苏省常州市武进区,聚湖路1658号；东为待建的长沟路；南邻大通河；西与本期工程B区连通。本工程属于二期A区,A3、A4为34层的高层商品住宅楼；A1、A2为2023层的高层商品住宅楼,地下2层单建车库。具体见下表。序号工程名称幢数建筑面积（）檐口高度（m）结构类型地基与基础层数1A1#楼住宅111362.2867.00框剪桩筏基础地上23层地下1层2A2#楼住宅110027.2158.30框剪桩筏基础地上20层地下1层3A3#楼住宅116016.2498.90框剪桩筏基础地上34层地下2层4A4#楼住宅114977.6599.05框剪桩筏基

2、础地上34层地下2层5地下车库125093.06-框剪桩筏基础地下2层二、 编制依据建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）钢结构设计规范（GB50017-2003）混凝土结构设计规范（50010-2010）A1#、A2#、 A3#、A4#、地下车库工程施工图纸 三、 方案说明1、卸料平台水平长6m,宽2.5m,主梁采用2根18#槽钢全长6m,悬挑长度为4.7m,锚固点设置在梁边10cm,次梁采用5根12.6#槽钢,间距0.75m,拉接钢丝绳采用 20 619 + 1钢丝绳,设置位置,主钢丝绳设置在离卸料平台边缘 0.4m处,保险钢丝绳设置在离卸料平台边缘0.6m处。2、卸料钢平台制作和安

3、装辅助材料均具备产品合格证和符合设计要求,焊缝饱满到位,并经隐蔽验收,在使用过程中随时监督检查,发现有脱焊、钢丝绳断丝、扣件松动等现象立即整改,达到符合要求再使用。 四、 搭拆方案1、针对本工程施工现场的实际情况,主体结构施工中各楼层拆模后的支模架搭设用钢管、模板等各种周转材料必须通过悬挑卸料钢平台作为临时出口处,利用塔吊直接吊运到上一层各个施工作业面。计划在A1#、A2#、A3#、A4#各幢高层安装1只斜拉式悬挑钢平台,周转使用。此平台要求搭拆灵活,易拆卸逐层上翻使用,故制作成品卸料平台,钢平台长6M,宽2.5M,用2根18#槽钢和5根12.6#槽钢构成骨架,上口平齐,与槽钢的凹口部位根据实

4、际尺寸进行切割,并且用E43型焊条进行满焊,焊缝不得低于8MM,无夹渣,上焊3厚印花钢板,（详见钢平台剖面图及各结点图）。悬挑钢平台与外架各为一个独立的使用体系互不干扰。钢平台槽钢挑出墙面4.70m,挑架宽度均为2.50m.。上层梁预埋4只20钢筋吊环,分别供主钢丝绳与保险钢丝绳拉索固定。二边悬空处采用3*5空心方管（或4.8*3.5钢管）与槽钢焊接设置1.5m高护栏,1.20m高冲压钢板栏板（详见钢平台剖面图）。2、平台安装用塔吊将成品平台吊至需用位置,由专业架子工根据技术交底的架体的准确平面位置架设,将25mm钢丝索穿入上层梁外侧预埋20钢筋吊环内,调整钢丝索长度,用索具紧线扣紧固定（每端

5、不少于三只）。用同一方法将保险钢丝索扣在内侧预埋20钢筋吊环内。3、为确保悬挑钢平台安拆工作的顺利进行,项目部成立以专职安全员为组长的管理小组,具体负责安装、卸除和使用的过程监督管理。架子班班长和木工班班长为副组长,分别负责安拆施工和具体使用管理。参加安拆人员必须具有登高作业上岗证,身体健康。4、钢平台是采用吊机整体拆除,拆除顺序由上而下进行,拆除时严禁上、下交叉施工,地面设置警戒标志和围栏区域,派专人负责。五、 操作平台安全要求1、对操作工人进行详尽的安全技术交底,双方书面签字；2、卸料平台的上部位结点,必须位于建筑物上,不得设置在脚手架等其他施工设备上；3、斜拉杆或钢丝绳,构造上宜两边各设

6、置前后两道,并进行相应的受力计算；4、卸料平台安装时,钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢,建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物,平台外口应略高于内口（微坡）； 5、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；6、卸料平台吊装,需要横梁支撑点电焊固定,接好钢丝绳,经过检验才能松卸起重吊钩；7、卸料平台使用时,应有专人负责检查,发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换,焊缝脱焊应及时修复；8、操作平台上应显著标明容许荷载,人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载,配专人监督,挂设限载牌,此卸料平台限载1吨。9、卸料平台搭设完成经项目工程师和项目安全负责人检查验收后,方可挂牌使用。六、 悬挑卸料平台计算书 计算依据建筑施工安全

7、检查标准(JGJ59-2011)和钢结构设计规范(GB50017-2003)。 悬挑式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。 由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大,因此必须严格地进行设计和验算。卸料平台： 平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.70m,悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.50m。如图如示：次梁采用12.6槽钢,主梁采用18槽钢,次梁间距0.750m。 施工人员等活荷载2.00kN/m,最大堆放材料荷载10.00kN。卸料平台示意图一）、次梁的计算 次梁选择12.6槽钢,间距0.750m,其截面特性为 面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.50cm4,转动惯量Wx=62.14cm

8、3,回转半径ix=4.95cm 截面尺寸 b53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm 1.L1的计算荷载计算 (1)脚手板的自重标准值：本例采用冲压钢脚手板,标准值为0.3kn/； Q1 = 0.300.75=0.225kN/m (2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2,转化为线荷载： Q2 = 2.000.75=1.50kN/m (3)槽钢自重荷载 Q3=0.08kN/m 经计算得到,静荷载计算值 q1 = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.225+1.50+0.08) = 2.166kN 经计算得到,活荷载计算值 F1 = 1.410.00=14.00kN 内力计算 内

9、力按照集中荷载F1与均布荷载q1作用下的简支梁计算,计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 M = q1l12/24 + F1l1/8 按两端固定端计算得到,活荷载计算值 M = 2.1662.502/24+14.002.50/8=4.94kN.m 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数,取1.05； f 钢材抗压强度设计值,f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =4.94106/(1.0525300.00)=185.96N/mm2； P1 q1l1/2 0.52.1662.50 2.708KN 次梁槽钢的抗弯强度计算 f,满足要求!2.L2的计算荷载计算 (1)脚手板的自重

10、标准值：本例采用冲压钢脚手板,标准值为0.3kn/； Q1 = 0.300.751/2=0.1125kN/m (2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2,转化为线荷载： Q2 = 2.000.751/2=0.75kN/m (3)槽钢自重荷载 Q3=0.08kN/m 经计算得到,静荷载计算值 q2 = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.1125+0.75+0.08) =1.131kN 经计算得到,活荷载计算值 F2 = 1.410.00=14.00kN 内力计算 内力按照集中荷载F2与均布荷载q2作用下的简支梁计算,计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式为 M = q2l22/24 +

11、F2l2/8 经计算得到,活荷载计算值 M = 1.1312.502/24+14.002.50/8=4.67kN.m 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数,取1.05； f 钢材抗压强度设计值,f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =4.67106/(1.0525300.00)=175.80N/mm2；P2 q2l2/2 0.51.1312.50 1.41KNP2 q2l2/2 0.51.2（0.1125+0.08）2.50 0.289KN 次梁L2槽钢的抗弯强度计算 f,满足要求!二）、主梁的计算 卸料平台的钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。 主

12、梁选择18槽钢槽钢,其截面特性为 面积A=29.29cm2,惯性距Ix=1369.90cm4,转动惯量Wx=152.20cm3,回转半径ix=6.84cm 截面尺寸 b=70.0mm,h=180.0mm,t=10.50mm荷载计算 (1)栏杆 Q1 = 0.0384（3.004+51.50）/3.50/3.000.25kN/m （2）1mm厚冲压钢板 Q2 = 0.0011.2076 0.0912 kN/m （3）密目网 Q3 = 0.0051.500.0075 kN/m(4)槽钢自重荷载 Q4=0.23kN/m经计算得到,静荷载计算值 q0 = 1.2(Q1+Q2+ Q3+Q4)= 1.2(

13、0.25+0.0912+0.0075+0.23)= 0.694kN/m 经计算得到,主梁集中荷载取次梁支座力 P12.708KN P2,0.289KN F1.4010.00/27.00KN内力计算RA5.30-P2,（5.30+1.70）- P1（7.00+3.50）-F3.50-3.00q03.50 0RA 11.744KNRB 2.7083 + 0.2892 + 0.6943.60 + 7.00 11.744 6.04 KNF0 11.744 + 6.04 17.784 KNMmaxPab/lMmax = 17.7841.803.50/5.30= 21.14KN.M 3.抗弯强度计算 其中

14、 x 截面塑性发展系数,取1.05； f 钢材抗压强度设计值,f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度= 21.14106/（1.05152200） 132.28N/mm2 主梁的抗弯强度计算强度小于f,满足要求! 4.整体稳定性计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算： 经过计算得到强度 b=57010.5070.0235/(750180.0235.0)=3.103 由于b大于0.6,按照钢结构设计规范(GBJ50017-2003)用b代bb 1.07 - 0.282/3.103 0.979 经过计算得到强度 =21.14106/(0.979152200.00)

15、=141.88N/mm2； 主梁槽钢的稳定性计算 LWL=500mm8 hf=88mm=64mm 满足构造要求。2、主次梁焊缝验算次梁与主梁满焊,焊缝厚度8mm 。N=Tcos= 20.350.81616.61KN焊缝厚度验算： hfmin =1.5t21/2 1.510.501/24.86mmhfmax=1.2t1 1.28.09.6mm现场实际焊缝厚度8mm满足要求；焊缝长度验算：LW=N/(heffw)=16.61103/(0.78160)=18.54mm实际焊缝长度为（80.00+43.00）4246mm LWL246mm 8hf 8864mm 满足要求。所以,现场卸料平台主次梁焊接连接满足要求。 主梁锚固节点大样图