深基坑独立柱基础范本施工预案.docx

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深基坑独立柱基础范本施工预案

一编制依据

二工程概况

三施工预备

四施工方法

4.1深基坑独立柱基础模板

4.1.1垫层施工

4.1.1.1测量放线

将标高导至基坑底，操纵好基坑底标高。

4.1.1.2施工方法

选用100×100mm木方，Ø12钢筋棍内外固定，间距300mm。

拉通线操纵垫层顶标高。

4.1.2承台模板支设

a/工艺流程

承台模板制作、放线、超平→调整标高、位置→安装承台侧向模板→固定→预埋钢筋（杯口、短柱用）、预检

b/钢筋绑扎：

模板支设前，依照钢筋施工图纸将承台钢筋绑扎完毕，并经监理验收合格。

c/承台侧模支设

承台模板采纳15mm多层板，加工制作成型后拼装。

用50×100木方按间距200mm一道横向设置，外侧排布间距600mm的1.5m钢管作为竖楞，竖楞进入土层深度不小于400mm，承台500mm高度加斜撑。

使用前将木龙骨刨平、刨直，按加工尺寸进行裁切，最后用铁钉将面板与龙骨钉牢固。

图4-1承台模板支撑

d/钢筋预埋

在距承台两边200mm处预埋Ø16钢筋，杯口、短柱模板支设时斜向支撑与预埋的钢筋相连。

4.1.3杯口、短柱模板支设

a/工艺流程

杯口、短柱模板制作、放模板操纵线、超平→调整标高、位置→安装杯口、基础侧向模板→固定→预检

b/钢筋绑扎：

模板支设前，依照钢筋施工图纸将承台钢筋绑扎完毕，并经监理验收合格。

c/杯口、短柱侧模支设

模板采纳15㎜厚多层板，加工成定型模板拼装。

木模板横向背楞采纳40×90的木方立放，间距200mm，主楞选用双钢管，间距500mm。

M16对拉螺栓加固，第一道距地200mm，往上间距400mm，每边双螺母。

钢管斜向支撑，顶部与承台预埋件相连，中部与在地面打入的钢管相连。

间距500mm一道。

图4-2承台柱模板支设

4.1.4基础梁模板支设

承台基础开挖时考虑1：

0.7放坡，基础梁开挖后，杯口与基础梁连接处至基槽边坡这段距离基础梁支设时是悬空的，需要对基础梁进行支撑、加固。

具体施工见下图：

图4-3基础承台与基础梁连接处梁底加固方式

4.2深基坑设备基础模板

4.2.1垫层施工

4.2.1.1测量放线

将标高导至基坑底，操纵好基坑底标高。

4.2.1.2施工方法

选用100×100mm木方，Ø12钢筋棍内外固定，间距300mm。

拉通线操纵垫层顶标高。

4.2.2集水坑模板支设

图4-4集水坑模板支设

a）将集水坑的侧模按垫层上集水坑位置线及抄测的标高操纵线焊接固定φ25钢筋撑模杆,按线支设模板，侧模背面设置50×100方做龙骨再支设横撑和斜撑固定集水坑侧模，并保证集水坑侧模垂直度。

b）为保证模板的垂直度、平坦度，安装前先在坑侧竖向主钢筋上捆绑钢筋爱护层垫块，限制坑模侧向移位。

c）集水坑模板拆除，先拆横撑和斜撑再拆去主龙骨和侧模，拆除模板时不得使用大锤猛压以防模板摔裂可不能破坏棱角。

d）模板拆除后及时清理模板上砼残渣，拆下的配件及时收集，集中治理。

4.2.3基础导墙模板支设

4.2.3.1导墙模板支设

底板混凝土厚度最小250mm，最大2200mm，基础外侧面采纳240mm厚砖砌胎模，胎模高度为在筏板厚度的基础上增加50mm，胎模内侧面20mm厚1：

3水泥砂浆抹光。

抹灰时要保证防水基层的阴阳角圆弧半径为50mm。

砖胎模砌筑完毕达到一定强度后，砖墙外与土壁间空隙用素土分层夯实，回填三分之二高度。

胎膜部位外防水施工采纳“外防内贴法”施工。

砖胎模施工简示图如下：

图4-5防水导墙模板支设

4.2.3.2基础内侧吊模支设

如图4-3。

4.2.4设备基础外墙模板设计

本工程设备基础墙体厚度最小350mm，最厚2400mm，使用多层板，多层板用方木顶紧，竖向48mm*3.0mm双钢管间距500mm,水平向内龙骨木方间距200mm，外墙使用直径Φ18的穿墙螺栓（中间有橡胶止水环）连接紧固。

螺栓200mm起步，往上间距400mm布置一道。

图4-6设备基础墙面支设

4.3废料沟顶板支撑

本工程冲压车间10-12周/A-E轴为一条废料沟，长约110米，宽5.9米，高6.8米（净高5.3米）。

4.3.1方案的确定

本工程结构净高度5.3米，选用满堂脚手架支撑体系，立杆高度确定为H=5.3-0.015-0.19-0.04-0.2=4.855米，选用立杆高度为4.8米。

依照市场情况，立杆选用碗扣式脚手架，由2根2.4米的组成。

4.3.2废料沟模板支撑设计

进过计算，立杆纵向间距为0.6米，横杆间距0.6米，脚手架歩距分不为0.2、1.2、1.2、1.2、1.2，模板为15mm多层板，纵横向采纳钢管扣件连接，次龙骨采纳40×90mm木方立放，主龙骨采纳100×100mm木方，同时，在立杆连接处加一道水平钢管锁死，以防止在接头错位。

图4-7废料沟模板支设

柱模板支撑计算书

一、柱模板差不多参数

柱模板的截面宽度B=1740mm，B方向对拉螺栓3道，

柱模板的截面高度H=3000mm，H方向对拉螺栓6道，

柱模板的计算高度L=4900mm，

柱箍间距计算跨度d=500mm。

柱箍采纳双钢管48mm×3.0mm。

柱模板竖楞截面宽度40mm，高度90mm。

B方向竖楞9根，H方向竖楞15根。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

柱模板支撑计算简图

二、柱模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

　　　t——新浇混凝土的初凝时刻，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取3.000h；

T——混凝土的入模温度，取26.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.900m；

β——混凝土坍落度阻碍修正系数，取0.850。

依照公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=27.090kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采纳新浇混凝土侧压力标准值:

F1=0.90×27.090=24.381kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:

F2=0.90×3.000=2.700kN/m2。

三、柱模板面板的计算

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计算如下

面板计算简图

面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。

荷载计算值q=1.2×24.381×0.500+1.40×2.700×0.500=16.519kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分不为:

W=18.750cm3I=14.062cm4

（1）抗弯强度计算

f=M/W<[f]

其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——面板的最大弯距（N.mm）；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M=0.125ql2

其中q——荷载设计值（kN/m）；

经计算得到M=0.125×（1.20×12.190+1.40×1.350）×0.213×0.213=0.093kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.093×1000×1000/18750=4.973N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

（2）挠度计算

v=5ql4/384EI<[v]=l/400

面板最大挠度计算值v=5×12.190×2134/（384×6000×140625）=0.384mm

面板的最大挠度小于212.5/250,满足要求!

四、竖楞木方的计算

竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

竖楞木方计算简图

竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.213m。

荷载计算值q=1.2×24.381×0.213+1.40×2.700×0.213=7.020kN/m

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载q=P/l=3.510/0.500=7.020kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×7.020×0.50×0.50=0.176kN.m

最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.500×7.020=2.106kN

最大支座力N=1.1ql=1.1×0.500×7.020=3.861kN

截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分不为:

截面抵抗矩W=bh2/6=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3；

截面惯性矩I=bh3/12=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4；

式中：

b为板截面宽度，h为板截面高度。

（1）抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.176×106/54000.0=3.25N/mm2

抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

（2）抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×2106/（2×40×90）=0.878N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

抗剪强度计算满足要求!

（3）挠度计算

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×5.181×500.04/（100×9000.00×2430000.0）=0.100mm

最大挠度小于500.0/250,满足要求!

五、B方向柱箍的计算

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：

P=（1.2×24.38+1.40×2.70）×0.213×0.500=3.51kN

柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN.m）

支撑钢管剪力图（kN）

变形的计算按照规范要求采纳静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图（mm）

通过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.386kN.m

最大变形vmax=0.136mm

最大支座力Qmax=9.141kN

抗弯计算强度f=M/W=0.386×106/8982.0=42.98N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于555.0/150与10mm,满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

计算公式:

N<[N]=fA

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

　　A——对拉螺栓有效面积（mm2）；

　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径（mm）:

16

对拉螺栓有效直径（mm）:

14

对拉螺栓有效面积（mm2）:

A=144.000

对拉螺栓最大容许拉力值（kN）:

[N]=24.480

对拉螺栓所受的最大拉力（kN）:

N=9.141

B方向对拉螺栓强度验算满足要求!

七、H方向柱箍的计算

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：

P=