W
16.88×103
面板强度满足要求!
4.2.2挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下:
q=0.45×32.4=14.58N/mm;
面板最大容许挠度值:
187/250=0.75mm;
面板弹性模量:
E=4500N/mm2;
Wmax=
5qL4
=
5×14.58×1874
=0.21mm<0.75mm
384EI
384×4500×25.31×104
满足要求!
4.3梁侧模板次楞验算
次楞采用木楞,宽度:
50mm高度:
80mm,间距:
0.187m截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W=5.0×8.0×8.0/6=53.33cm3;
截面惯性矩I=5.0×8.0×8.0×8.0/12=213.33cm4
4.3.1强度验算
(1)、次楞承受模板传递的荷载,按均布荷载作用下三跨连续梁计算,其计算跨度取主楞间距,L=0.45m。
次楞计算简图l=0.45m
(2)、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=32.4kN/m2,振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。
均布线荷载设计值为:
q1=0.9×[1.2×32.4+1.4×4.0]×0.187=7.49KN/m
q2=0.9×[1.35×32.4+1.4×0.7×4.0]×0.187=8.02KN/m
根据以上两者比较应取q=8.02KN/m作为设计依据。
(3)、强度验算
计算最大弯矩:
Mmax=0.1qL2=0.1×8.02×0.452=0.162kN·m
最大支座力:
1.1qL=1.1×8.02×0.45=3.97kN
次楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2。
σ=
Mmax
=
0.162×106
=
3.04N/mm2<17N/mm2
W
53.33×103
满足要求!
4.3.2挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下:
q=32.4×0.187=6.06N/mm;
次楞最大容许挠度值:
L/250=450/250=1.8mm;
次楞弹性模量:
E=10000N/mm2;
Wmax=
0.677qL4
=
0.677×6.06×4504
=0.079mm<1.8mm
100EI
100×10000×213.33×104
满足要求!
4.4梁侧模板主楞计算
主楞采用48×3.0㎜双钢管,间距0.45m,采用M12对拉螺栓竖向间距560㎜,水平间距450㎜,钢管截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W=2×4.49=8.98cm3;截面惯性矩I=2×10.78=21.56cm4。
4.4.1强度验算
(1)、主楞承受次楞传递的集中荷载P=3.97kN,按集中荷载作用下两跨连续梁计算,其计算跨度取,L=0.56m。
主楞计算简图(kN)
经计算,从左到右各支座力分别为:
N1=4.63kN;N2=14.55KN;N3=4.63KN;
最大弯矩Mmax=0.74kN.m;
最大变形Wmax=0.23mm。
(2)、强度验算
最大弯矩Mmax=0.74kN·m
主楞抗弯强度设计值[f]=205N/mm2。
σ=
Mmax
=
0.74×106
=
82.41N/mm2<205N/mm2
W×2
2×4.490×103
满足要求!
4.4.2挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.1×32.4×0.187×0.45=3.0kN,主楞弹性模量:
E=206000N/mm2。
主楞最大容许挠度值:
L/250=560/250=2.24mm;
经计算主楞最大挠度Wmax=0.23mm<2.24mm。
满足要求!
4.5、对拉螺栓计算
对拉螺栓最大轴力设计值:
N=abFs。
式中:
a——对拉螺栓横向间距;b——对拉螺栓竖向间距;Fs——新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值:
Fs=0.95(rGG4k+rQQ2k)=0.95×(1.2×32.4+1.4×4)=44.48KN/㎡。
N=0.45×0.56×44.48=11.21kN。
对拉螺栓轴向力设计值Ntb=AnFtb
An——对拉螺栓净截面面积;Ftb——螺栓的抗拉强度设计值
对拉螺栓采用M12,其截面面积An=75.0mm2,可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.9kN>N=11.21kN。
满足要求!
4.6梁底模板面板验算
面板采用木胶合板,厚度为15mm。
取梁底横向水平杆间距0.45m作为计算单元。
面板的截面抵抗矩W=45.0×1.5×1.5/6=16.88cm3;
截面惯性矩I=45.0×1.5×1.5×1.5/12=12.66cm4;
4.6.1强度验算
(1)、梁底次楞为3根,面板按简支跨计算,其计算跨度取梁底次楞间距,L=0.175m。
(2)、荷载计算
作用于梁底模板的均布线荷载设计值为:
q1=0.9×[1.2×(32.4×1.35+1.5×1.35+0.5)+1.4×2]×0.45=23.62kN/m
q1=0.9×[1.35×(32.4×1.35+1.5×1.35+0.5)+1.4×0.7×2]×0.45=26.09kN/m
根据以上两者比较应取q1=26.09kN/m作为设计依据。
经过计算得到从左到右各支座力分别为:
N1=2.28kN;N2=2.28kN;
最大弯矩Mmax=0.10KN.m
梁底模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)=12.5N/mm2;
梁底模板的弯曲应力按下式计算:
σ=
Mmax
=
0.10×106
=
5.92N/mm2<12.5N/mm2
W
16.88×103
满足要求!
4.6.2挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下:
q=0.45×(32.4×1.35+1.5×1.35+0.5)=20.82kN/m;
面板弹性模量:
E=4500N/mm2;
梁底模板的最大容许挠度值:
175/250=0.7mm;
经计算,最大变形
Wmax=
5qL4
=
5×20.82×1754
=0.45mm<0.7mm
384EI
384×4500×12.66×104
满足要求!
4.7梁底模板次楞验算
本工程梁底模板次楞采用方木,宽度50mm,高度80mm。
次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.0×8.0×8.0/6=55.33cm3;
I=5.0×8.0×8.0×8.0/12=213.33cm4;
4.7.1强度验算
最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和,取受力最大的次楞,按照三跨连续梁进行计算,其计算跨度取次楞下水平横杆的间距,L=0.45m。
次楞计算简图l=0.45m
荷载设计值q=5.71/0.45=12.69kN/m;
最大弯距Mmax=0.1qL2=0.1×12.69×0.452=0.26kN.m;
次楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2;
σ=
Mmax
=
0.26×106
=4.70N/mm2<17N/mm2
W
55.33×103
满足要求!
4.7.2挠度验算
次楞最大容许挠度值:
L/250=450/250=1.8mm;
验算挠度时不考虑可变荷载值,只考虑永久荷载标准值:
q=4.55/0.45=10.11N/mm;
次楞弹性模量:
E=10000N/mm2;
Wmax=
0.677qL4
=
0.677×10.11×4504
=0.13mm<1.8mm
100EI
100×10000×213.33×104
满足要求!
4.8梁底横向水平杆计算
横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取梁底面板下次楞传递力P=6.28KN。
计算简图(kN)
为偏于安全,梁底主楞梁计算跨度取700mm,经计算,从左到右各支座力分别为:
N1=0.27kN;N2=12.02N;N3=0.27kN
最大弯矩Mmax=0.36kN.m;
最大变形Wmax=0.67mm。
4.8.1强度验算
支撑钢管的抗弯强度设计值[f](N/mm2)=205N/mm2;
支撑钢管的弯曲应力按下式计算:
σ=
Mmax
=
0.36×106
=80.18N/mm2<205N/mm2
W
4.49×103
满足要求!
4.7.2挠度验算
支撑钢管的最大容许挠度值:
L/250=400/250=1.6mm或10mm;
最大变形Wmax=0.67mm<1.6mm
满足要求!
4.9梁底纵向水平杆计算
横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=12.02kN。
计算简图(kN)
纵向水平杆只起构造作用,不需要计算。
4.10扣件抗滑移计算
梁底传递给立杆的竖向力设计值:
R=12.02Kn,采用可调托座,不需要进行扣件抗滑移的计算。
4.11立杆的稳定性计算
4.11.1立杆轴心压力设计值计算
上部梁传递的最大荷载设计值:
12.02kN;
立杆承受支架自重:
1.2×4.65×0.12=0.67kN
立杆轴心压力设计值N:
12.02+0.67=12.69kN;
4.11.2立杆稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
N
≤f
A
N----轴心压力设计值(kN):
N=12.69kN;
φ----轴心受压稳定系数,由长细比λ=Lo/i查表得到;
L0---立杆计算长度(m),取纵横向水平拉杆的最大步距,L0=1.4m。
i----立杆的截面回转半径(cm),i=1.59cm;
A----立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2;
立杆长细比计算:
λ=Lo/i=140.0/1.59=88<150,长细比满足要求!
。
按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.673;
N
=
12.69×103
=44.47N/mm2A
0.673×424
立杆稳定性满足要求!
5、350mm×800mm框架梁模板支撑体系结构验算
图4、纵向(东西)框架梁、板支撑体系施工图
图5、横向(南北)框架梁、板支撑体系施工图
5.1模板侧压力标准值计算
新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值,按下列公式计算,并取其中的较小值:
F=0.22γct0β1β2
V
=0.22×24×8×1.2×1.15×0.89=51.89kN/m2
F=γcH=24×0.8=19.2kN/m2
其中γc--混凝土的重力密度,取24kN/m3;
t0--新浇混凝土的初凝时间,按施工配合比取8h;T--混凝土的入模温度按冬期施工综合蓄热法要求取10℃;
V--混凝土的浇筑速度,取0.8m/h;
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.8m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.2;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.15。
根据以上两个公式计算,新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值19.2kN/m2。
5.2梁侧模板面板受力验算
面板采用木胶合板,厚度为15mm,按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
取主楞间距0.90m作为计算单元。
面板的截面抵抗矩W=90.00×1.5×1.5/6=33.75cm3;
截面惯性矩I=90.00×1.5×1.5×1.5/12=25.31cm4;
5.2.1强度验算
(1)、计算时两端按简支板考虑,其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0.190m。
(2)、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=19.2kN/m2,振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。
均布线荷载设计值为:
q1=0.9×[1.2×19.2+1.4×4.0]×0.9=23.20KN/m
q1=0.9×[1.35×19.2+1.4×0.7×4.0]×0.9=24.17KN/m
根据以上两者比较应取q1=24.17KN/m作为设计依据。
(3)、强度验算
施工荷载为均布线荷载:
Mmax=
q1L2
=
24.17×0.1902
=0.109KN·m
8
8
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;
σ=
Mmax
=
0.109×106
=3.23N/mm2W
33.75×103
面板强度满足要求!
5.2.2挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下:
q=0.9×19.2=17.28N/mm;
面板最大容许挠度值:
190/250=0.76mm;
面板弹性模量:
E=4500N/mm2;
Wmax=
5qL4
=
5×17.28×1904
=0.26mm<0.76mm
384EI
384×4500×25.31×104
满足要求!
5.3梁侧模板次楞验算
次楞采用木楞,宽度:
50mm高度:
80mm,间距:
0.190m截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W=5.0×8.0×8.0/6=53.33cm3;
截面惯性矩I=5.0×8.0×8.0×8.0/12=213.33cm4
5.3.1强度验算
(1)、次楞承受模板传递的荷载,按均布荷载作用下三跨连续梁计算,其计算跨度取主楞间距,L=0.9m。
次楞计算简图l=0.9m
(2)、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=19.2kN/m2,振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。
均布线荷载设计值为:
q1=0.9×[1.2×19.2+1.4×4.0]×0.19=4.90KN/m
q2=0.9×[1.35×19.2+1.4×0.7×4.0]×0.19=5.10KN/m
根据以上两者比较应取q=5.10KN/m作为设计依据。
(3)、强度验算
计算最大弯矩:
Mmax=0.1qL2=0.1×5.10×0.92=0.41kN·m
最大支座力:
1.1qL=1.1×5.1×0.9=5.05kN
次楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2。
σ=
Mmax
=
0.41×106
=
7.69N/mm2<17N/mm2
W
53.33×103
满足要求!
5.3.2挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下:
q=19.2×0.19=3.65N/mm;
次楞最大容许挠度值:
L/250=900/250=3.6mm;
次楞弹性模量:
E=10000N/mm2;
Wmax=
0.677qL4
=
0.677×3.65×9004
=0.76mm<3.6mm
100EI
100×10000×213.33×104
满足要求!
5.4梁侧模板主楞计算
主楞采用双钢管,截面类型为:
圆钢管48×3.0间距:
0.90m截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W=2×4.49×2cm3;
截面惯性矩I=2×10.78×2cm4;
5.4.1强度验算
(1)、主楞承受次楞传递的集中荷载P=5.05kN,按集中荷载作用下两跨连续梁计算,其计算跨度取,L=0.285m。
主楞计算简图(kN)
经计算,从左到右各支座力分别为:
N1=3.28kN;N2=8.6KN;N3=3.28KN;
最大弯矩Mmax=0.27kN.m;
最大变形Wmax=0.1mm。
(2)、强度验算
最大弯矩Mmax=0.27kN·m
主楞抗弯强度设计值[f]=205N/mm2。
σ=
Mmax
=
0.27×106
=
30.07N/mm2<205N/mm2
W×2
2×4.490×103
满足要求!
5.4.2挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.1×19.2×0.19×0.9=3.61kN,主楞弹性模量:
E=206000N/mm2。
主楞最大容许挠度值:
L/250=285/250=1.14mm;
经计算主楞最大挠度Wmax=0.1mm<1.14mm。
满足要求!
5.5、对拉螺栓计算
对拉螺栓轴力设计值:
N=abFs。
式中:
a——对拉螺栓横向间距;b——对拉螺栓竖向间距;Fs——新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值:
Fs=0.95(rGG4k+rQQ2k)=0.95×(1.2×19.2+1.4×4)=27.21KN/㎡。
N=0.9×0.285×27.21=6.98kN。
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=AnFtb
An——对拉螺栓净截面面积;Ftb——螺栓的抗拉强度设计值
对拉螺栓采用M12,其截面面积An=76.0mm2,可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN>N=6.98kN。
满足要求!
5.6梁底模板面板验算
面板采用木胶合板,厚度为15mm。
取梁底横向水平杆间距0.9m作为计算单元。
面板的截面抵抗矩W=90.0×1.5×1.5/6=33.75cm3;
截面惯性矩I=90.0×1.5×1.5×1.5/12=25.31cm4;
5.6.1强度验算
(1)、梁底次楞为3根,面板按简支跨计算,其计算跨度取梁底次楞间距,L=0.150m