第三章 煤气的输送和煤焦油雾的清除.docx
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第三章煤气的输送和煤焦油雾的清除
第三章煤气的输送和煤焦油雾的清除
第一节煤气输送系统及管路
煤气由炭化室出来经集气管、吸气管、冷却及煤气净化、化学产品回收设备直到煤气储罐或送回焦炉或到下游用户，要通过很长的管路及各种设备。
为了克服设备和管道阻力及保持足够的煤气剩余压力，需设置煤气鼓风机。
同时，在确定化产回收工艺流程及选用设备时，除考虑工艺要求外，还应该使整个系统煤气输送阻力尽可能小，以减少鼓风机的动力消耗。
一、煤气输送系统及阻力
煤气输送系统的阻力，因回收工艺流程及所用设备的不同而有较大差异，同时也因煤气净化程度的不同及是否有堵塞情况而有较大波动。
现就大型焦化厂三种流程情况比较介绍见表3—1。
表3－1煤气输送系统的阻力
阻力项目
系统I阻力/kPa
系统Ⅱ阻力/kPa
系统Ⅲ阻力/kPa
鼓风机前的阻力（吸入方）
集气管到鼓风机的煤气管道
煤气初冷：
（1）并联立管冷却器
（2）横管间冷及空喷直冷
煤气开闭器
合计
鼓风机后的阻力（压出方）
鼓风机到煤气储罐的煤气管道
电捕焦油器
氨的回收：
（1）鼓泡式饱和器
（2）喷淋试饱和器
（3）空喷式酸洗塔
（4）洗氨塔’
油洗萘塔
煤气最终冷却器：
（1）隔板式
（2）空喷式
洗苯塔：
（1）填料式（2～3台）
（2）空喷式（2台）
1.471～1.961
0.981～1.471
0.490～1.471
2.942～4.903
2.942～3.923
0.2942～0.490
5.394～6.374
（2.0～2.2）
0.4905～0.981
0.7845～1.177
1.471～1.961
1.471～1.961
0.490～O.981
0.490～1.471
2.452～4.413
2.942～3.923
0.2942～0.490
0.981～1.961
0.490～0.981
0.0981～0．392
0.1961～0.7845
4.4～5.9
1.5～2.0
0.490～1.471
0.4～0.5
0.8～1.0
2.0～2.5
脱硫塔：
（1）特拉雷特填料
（2）木格填料
（3）钢板网填料
剩余煤气压力
吸气机前的阻力合计
吸气机后煤气压力
合计
1.471～1.961
3.923～4.903
L6.769～21.77
（13.375～17.596）
1.765～2.256
3.923～4.903
10.689～15.691
1.0～1.5
10.59～14.871
7.0～9.O
7.0～9.0
注：
括号内数据为使用喷淋式饱和器时的阻力。
吸入方（机前）为负压，压出方（机后）为正压，鼓风机的机后压力和机前压力差为鼓风机的总压头。
上述系统I为目前国内有些大型焦化厂所采用的较为典型的正压（半负压）生产硫酸铵的工艺系统，鼓风机所应具有的总压头为20～26（半负压18～24）kPa。
系统Ⅱ是生产硫的回收工艺系统（脱硫工序可设于氨回收工序之前），由于多处采用空喷塔式设备，鼓风机所需总压头仅需13.24～20.10kPa，可以显著降低动力费用。
系统Ⅲ是全负压水洗氨进行氨分解生产低热值煤气的工艺系统，鼓风机所需总压头为18～24kPa。
鼓风机一般设置在初冷器后面。
这样，鼓风机吸入的煤气体积小，负压下操作的设备和煤气管道少。
有的焦化厂将油洗萘塔及电捕焦油器设在鼓风机前，进入鼓风机的煤气中煤焦油、萘含量少，可减轻鼓风机及以后设备堵塞，有利于化学产品回收和煤气净化。
二、煤气输送管路
煤气管道管径的选用和管件设置是否合理及操作是否正常，对焦化厂生产具有重要意义。
煤气输送管路一般分为出炉煤气管路（炼焦车间吸气管至煤气净化的最后设备）和回炉煤气管路；若焦炉用高炉煤气加热，还有自炼铁厂至焦炉的高炉煤气管路。
这些管路的合理设置和维护都是至关重要的。
1．煤气管道的管径选择
管道的管径一般根据煤气流量及适宜流速按下列公式确定
或
（3—1）
式中S—煤气管道截面积，m2；
D—煤气管道管径，m；
—选用的煤气流速，m/s；
qv—实际煤气量，m3/h。
当焦炉的生产能力和配煤质量一定时，炼焦煤气量qv干即为一定。
对于煤气管道同部位的实际流量qv，可按下式计算：
qv=qv干K
（3—2）
式中K—把lm3干煤气换算成在t℃和101.3kPa下被水汽所饱和的煤气体积系数（见附表1）；
—煤气的表压（当煤气压力低于大气压力时
取负值），kPa。
由式（3—1）可知，当选用的煤气流速大时，管道直径可减小，钢材耗量也相应降低，节省基建投资，但会使管路阻力增大，因而鼓风机的动力消耗也随之增大；当流速小时，情况则相反。
所以，选用的适宜流速应该是折旧费、维修费和操作费构成的总费用最低，对应的流速需多方案计算确定，一般设计中是根据长期积累的丰富经验确定；也可用试差法选择适宜的煤气流速，为了确定适宜的煤气管道管径，可按表3—2所列数据选用适宜流速。
使计算的管道直径和煤气流速符合表3—2的对应数据。
表3-2煤气管道直径和流速
管道直径/mm
流速/（m/s）
管道直径/mm
流速/（m/s）
≥800
400～700
300
12～18
10～12
8
200
100
80
7
6
4
注：
对于吸煤气主管，允许流速是指除去冷凝液所占截面积后的流速。
对于Φ800mm以上的煤气管道，较短的直管可取较高的流速，一般可取为14m/s。
2.管道的倾斜度
煤气管道应有一定的倾斜度，以保证冷凝液按预定方向自流。
吸气主管顺煤气流向倾斜度0.010，鼓风机前后煤气管道顺煤气流向倾斜度为0.005，逆煤气流向为0.007，饱和器后至粗苯工序前煤气管道逆煤气流向倾斜度为0.007～0.015。
3.管路的热延伸和补偿
管路随季节的变化以及管内介质和保温情况的不同，有温度的变化。
当温度升高和降低时，管路必然发生膨胀或收缩，其数量可由计算得出。
如果管路可以
自由变形，则不会产生热应力。
但实际管路是固定安装在支架和设备上，它的长度不能
随温度任意变化，因此会产生热应力，此热应力作用于管路两端的管托或和管路连接的设备上。
在装牢的管路上，如温度变化所引起的热应力大于材料的抗张压力（或抗压应力），则因热应力过大会导致煤气管的焊缝破裂、法兰脱落或管子弯曲变形。
因此，在温度变化较大的管路上不得将其装牢，并需采用一种能承受管路热变形的装置，即热膨胀补偿器。
在焦炉煤气管道上一般采用填料函式补偿器，在高炉煤气管道上一般采用鼓式补偿器。
直径较小的煤气管道可用U形管自动补偿，对于小型焦化厂的煤气管道，由于直径较小、转弯较多等特点，则可以充分利用弯管的自动补偿。
4.安装自动放散装置
在全部回收设备之后的回炉煤气管道上，设有煤气自动放热装置如图3-1所示。
该装置由带煤气放散管的水封槽和缓冲槽组图3-1焦炉煤气放散装置
成，当煤气运行压力略高于放散水封压力（两槽水位差）时，水封槽水位下降，水由连通管流人缓冲槽，煤气自动冲破水封放散；当煤气压力恢复到规定值时，缓冲槽的水靠位差迅速流回水封槽，自动恢复水封功能。
水封高度用液面调节器按煤气压力调节到规定液面。
煤气放散会污染大气，随着电子技术的发展，带自动点火的焦炉煤气放散装置，已取代水封式煤气放散装置，煤气放散压力根据鼓风机吸力调节的敏感程度确定，以保持焦炉集气管煤气压力的规定值。
5．其他辅助设施
由于萘能够沉积于管道中，所以在可能存积萘的部位，均设有清扫蒸汽入口。
此外，还设有冷凝液导出口，以便将管内冷凝液放入水封槽。
另煤气管道上还应在适当部位设有测温孔、测压孔、取样孔等。
第二节鼓风机及其操作性能
焦化厂用于煤气加压输送的鼓风机有离心式和容积式两种。
离心式用于大中型焦炉，容积式常用的是罗茨式鼓风机，用于小型焦炉或用于净焦炉煤气的压送。
一、离心式鼓风机
1．离心式鼓风机的构造及工作原理
离心式鼓风机又称涡轮式或透平式鼓风机，由电动机或汽轮机驱动。
其构造如图3—2所示，离心式鼓风机由导叶轮，外壳和安装在轴上的两个工作叶轮组成。
煤气由吸人口进入高速旋转的第一工作叶轮，在离心力的作用下，增加了动能并被甩向叶轮外面的环形空隙，于是在叶轮中心处形成负压，煤气即被不断吸人。
由叶轮甩出的煤气速度很高，当进入环形空隙后速度减小，其部分动能变成静压能，并沿导叶轮通道进入第二叶轮，产生和第一叶轮及环隙相同的作用，煤气的静压能再次得到提高，经出口连接管被送人管路中。
煤气的压力是在转子的
图3－2离心鼓风机示意图
各个叶轮作用下，并经过能量转换而得到提高。
显然，叶轮的转速越高，煤气的密度越大，作用于煤气的离心力即越大，则出口煤气的压力也就越高。
大型离心鼓风机转速在5000r/min以上，电动机驱动时，需设增速器以提高转速。
离心式鼓风机按进口煤气流量的大小有150m3/min、300m3/rain、750m3/min、
900m3/min和1200m3/min等各种规格，产生的总压头为29.5～34.3kPa。
2．鼓风机输气能力及轴功率的计算
焦化厂所需鼓风机的输气能力可根据煤气发生量按下式计算：
qv＝
（3-3）
式中qv—鼓风机前煤气的实际体积流量，m3/h；
V—每吨干煤的煤气发生量，m3；
—干煤装入量，t/h；
T—鼓风机前煤气的热力学温度，K；
P—大气压力，kPa
—鼓风机前煤气中的水汽分压，kPa；
—鼓风机前吸力，kPa
a—焦炉装入煤的不均衡系数，取为1.1。
焦化厂鼓风机的输气能力及压头必须能承受焦炉所发生的最大煤气量的负荷，所以在确定鼓风机的输气能力时，应取在最短结焦时间下海吨干煤的最大煤气发生量进行计算，并记人焦炉装煤的不均衡系数。
煤气鼓风机轴功率NT（kW）可按绝热压缩过程所耗的功来计算，即
＝常数，对理想气体可导出所需理论轴功率，NT＝
积分，可得
NT
（3—4）式中
—鼓风机吸入口的绝对压力，kPa；
—鼓风机出口的绝对压力，kPa；
—进入鼓风机的煤气实际体积流量，m3/h；
k—气体的比定压热容cp和比定容热容cv的比值，即是k=
，对于炼焦煤气k＝1.37。
式（3—4）也可写成
NT
（3—5）
由于煤气为非理想气体需要修正；煤气进出鼓风机、流过鼓风机非理想性（流速大小和方向变化及伴随这些变化生产的涡流等）的产生阻力；鼓风机壁面散热，对煤气温度的影响；鼓风机本身的机械消耗等因素的影响，需对理论轴功率NT进行校正，引人
（绝热总效率）作为综合效率。
显然，
除和煤气物性有关外，还和鼓风机的设计、制造、安装水平等多种因素有关，各国不同厂家的
值不同。
此处取
＝0.786，则鼓风机实际轴功率（简称轴功率）为
N
（3—6）
将式（3—5）和
值带人式（3—6）有
N
（3—7）
随着科学技术的发展，中国鼓风机综合技术水平会不断提高，
值也会逐步增大。
鼓风机所需原动机功率要大于计算所得轴功率，如以蒸汽透平机为原动机时，需增15％，如为电动机时，需增20％～30％。
由式（3—7）可知，鼓风机轴功率主要取决于鼓风机前的煤气实际体积。
显然，如初冷器后集合温度高，将使鼓风机功率消耗显著增大。
当煤气初冷器采用串联流程时，由于阻力增大，鼓风机前吸力增大，煤气在鼓风机内的压缩比（P2/P1）较并联流程增大，因之轴功率也随之增加。
但在串联流程中，集合温度降低，进鼓风机的煤气实际体积相应变小，因而串联系统的鼓风机功率消耗比并联流程只增3％左右。
另外，为了降低鼓风机的功率消耗，吸气管的管径不宜过小和过长，在操作中注意吸气管和初冷器的堵塞。
3．煤气在鼓风机中的温升
在离心式鼓风机内，煤气被压缩所产生的热量，绝大部分被煤气吸收，只有小部分热量散失。
因此，煤气在鼓风机内的压缩过程可以近似地视为绝热过程。
经压缩后的煤气最终温度，可按下式计算
T2=T1
（3—8）
式中T1、T2—分别为气体压缩前后的热力学温度，K。
将炼焦煤气的是值代人上式可得
T2=T1
（3—9）
或煤气经过鼓风机的温升Δ
（3—10）
正如鼓风机轴功率N计算中所述，式（3—10）是由理想气体绝热压缩导出的。
实际操作中机壳散热损失，是Δt减小的因素；但煤气被鼓风机吸人至排出，需要的轴功率比理想过程的轴功率大，多消耗的功转变成了热，则是煤气Δt升高的因素。
在实际生产中，煤气实际温升Δt实际大于或小于Δt的计算值，要看以上两因素何者是主导因素。
一般而言，Δt＝15～25℃是正常的。
若Δt大于35℃，则说明功率消耗太大了，应认真分析原因，并采取措施解决。
二、离心式鼓风机的性能和调节
焦化厂中鼓风机操作非常重要，既要输送煤气，又要保持炭化室和集气管的压力稳定。
在正常生产情况下，集气管压力用压力自动调节机调节，但当调节范围不能满足生产变化的要求时，即需对鼓风机操作进行必要的调整。
鼓风机在一定转速下的生产能力和总压头之间有一定的关系，可用图3—3所示鼓风机qv-H特性曲线来表示。
由图3—3可见，曲线有一最高点B，相应于B点压头（最高压头）的输送量称为临界输送量。
鼓风机不允许在B点的左侧范围内操作，因在此范围内鼓风机输送量波动，并会发生振动，产生“飞动”现象。
只有在B点右侧延伸的特性曲线范围内操作才是稳定的。
所以，B点右侧的特性曲线范围是鼓风机的稳定工作区，B点的左侧为鼓风机的不稳定工作区。
当鼓风机的运行工况改变时，要用调节的手段使鼓风机处于稳定工作区，维护其稳定运行。
常用的调节方法有以下几种。
鼓风机前煤气流量/（m3/min）流量对额定值的比/%
图3-3转速不变时鼓风机的qv-H特性曲线图3-4转速变时鼓风机的qv-H特性曲线
（1）改变转速当改变鼓风机转速时，流量和性能曲线相应改变。
此法调节范围宽，经济性好，是离心式鼓风机的最佳调节手段。
当鼓风机的转速由n变为nl（r/min）时，则鼓风机的输气能力qv、总压头H及轴功率N依下列关系式作相应改变。
输气能力
（3—11）
总压头
（3—12）
轴功率
（3—13）
在额定转速的50％～125％范围内，离心鼓风机的qv-H特性曲线如图3—4所示。
由图可见，随转速的降低，鼓风机的不稳定工作区范围缩小，即使在煤气输送量很小情况下也不易产生“飞动”现象。
鼓风机允许的最大转速值称为额定转速，鼓风机的运转速度在一定范围内，会出现工作不均衡，输气量波动，并发生振动等现象，该转速称为临界转速。
改变转速适用于汽轮机和变速电动机驱动的鼓风机或安装有液力耦合器的鼓风机。
当用蒸汽透平机带动鼓风机时，只要改变进入透平机的蒸汽量，即可改变透平机的转速，亦即改变鼓风机的转速；当用变频电动机作原动机时，通过改变电动机的转速，即可改变鼓风机转速；液力耦合器是以液体为介质来传递功率的传动装置，通过改变液力耦合器工作腔内液体的充满度，使原动机转速不变的条件下，实现鼓风机的无级变速。
调速液力耦合器功能：
无级调速、过载保护、减缓冲击、隔离振动、空载启动、缓慢加速、高效传动。
在特性曲线稳定工作区内，可用调节鼓风机前后煤气阀门开度的方法来改变输气量和压力。
对于电动机带动的鼓风机，由于转子的转速一定，最简单的方法就是用开闭器进行调节。
（2）进口节流调节鼓风机吸人口的阀门开度时，鼓风机的特性曲线随之改变。
如图3—5所示，当吸人开闭器的开度变小时，鼓风机的不稳定工作范围随之变小，鼓风机的输送能力及总压头也均相应减小。
此调节方法简单，适用于固定转速机组的调节，但由于鼓风机前吸力增大，会使压缩比（户：
佃，）变大，则鼓风机轴功率消耗及煤气温升增高，故较少采用此法。
图3-5以吸力管开闭器调节时鼓风机的特性曲线图3-6煤气“小循环”调节
1-煤气进口管；2-鼓风机；3-煤气出口管；
4-煤气小循环管；5-调节阀门
（3）出口节流调节鼓风机出口的阀门开度，调节方法简单，但经济性差，适用于小功率机组的调节。
电动鼓风机如果用出人口开闭器进行调节时，应特别注意鼓风机电动机电流的变化，一般操作电流不应小于电动机额定电流的60％，以防止发生“飞动”现象。
（4）交通管调节当煤气流量减少时，调节交通管的阀门开闭度，使一部分
煤气返回吸人口，以维持鼓风机的正常运行。
交通管调节有“大循环”和“小循环”两种方式。
当鼓风机能力较大，而输送的煤气量较小时，为保证鼓风机工作稳定，可用如图3—6所示的小循环管来调节鼓风机的操作，按调节阀门的开度大小，使由鼓风机压出的煤气部分重新回到吸入管，这种方法称为“小循环”调节。
“小循环”调节方法很方便，但显然鼓风机能量有一部分白白浪费在循环煤气上。
此外，因为有部分已被加热升温的煤气返回鼓风机并经再次压缩，因而煤气温升会更高。
如：
某厂用能力为1200m3/min的鼓风机抽送一座焦炉的煤气发生量为28000m3/h时，采用鼓风机“小循环”调节，曾使煤气升温接近90℃，鼓风机轴瓦温度近70℃，发生了轴瓦损坏事故。
所以，“小循环”调节是很有限的。
当焦炉刚开工投产或因故大幅度延长结焦时间时煤气发生量过少，低于“小循环”调节的限度时，则易采用“大循环”调节方法。
如图3—7所示，“大循环”调节就
图3-7煤气“大循环”调节是通过“大循环”调节阀门将鼓风机压
1-立式煤气初冷器；2-鼓风机；出的部分煤气经煤气大循环管送到初冷
3-调节阀门；4-煤气大循环管器前的煤气管道中，经过冷却后，再回到鼓风机去。
根据实际生产经验获知，当煤气量为鼓风机额定能力的1/4～1/3时，就需采用煤气“大循环”调节措施。
显然“大循环”调节方法可较好地解决煤气温升过高的问题，但同样要增加鼓风机能量的消耗，同时会增加初冷器的负荷及冷却水的用量。
如果进入鼓风机的煤气量过小时，经过风机多次循环后，鼓风机后煤气温度仍会发生升温过高，这时应适当调整鼓风机煤气出口开闭器开度，以防轴瓦损坏。
为了扩大离心式鼓风机的稳定工况范围，上述调节方法可联合使用。
为保证鼓风机的正常运转，对冷凝液排出管应按时用蒸汽清扫，保证冷凝液及煤焦油及时排出。
三、罗茨式鼓风机
1．罗茨鼓风机的构造
罗茨鼓风机是利用转子转动时的容积变化来吸人和排出煤气，用电动机驱动，其构造见图3—8。
罗茨鼓风机有一铸铁外壳，壳内装有两个“8”字形的用铸铁或铸钢制成的空心转子，并将汽缸分成两个工作室。
两个转子装在两个互相平行的轴上，在这
两个轴上又各装有一个互相咬合、大小相同的：
齿轮，当电动机经由皮带轮带动主轴转子时，主轴上的齿轮又带动了从动轴上的齿轮，所以两个转子做相对反向
转动，此时一个工作室吸入气体，由转子推人另一个工作室而将气体压出。
每个转子和机壳内壁及和另一个转子表面均需紧密配合，其
间隙一般为0.25～0.40mm。
间隙过大即有一定数量的气体由压出侧漏到吸人侧，有时因漏泄量大而使机身发热：
罗茨鼓风机因转子的中心距及转子长度的不同，其输气能力可以在很大的范围内变动：
在中国中小型焦化厂使用的罗茨鼓风机有多种规格，其生产能力为28～300m3/min，所生成的额定压头为19.61～34.32kPa。
罗茨鼓风机具有结构简单、制造容易、体积小，且在转速一定时，如压头稍有变化，其输气量可保持不变，即输气量随着风压变化几乎保持一定。
可以获得较高的压头。
这都是优点。
但在使用日久后，间隙因磨损而增大，其效率降低，此种鼓风机必须用循环管调节煤气量，在压出管路上需安装安全阀，以保证安全运转。
此外，罗茨鼓风机的噪声较大。
2．罗茨鼓风机的计算图3－8罗茨鼓风机
罗茨鼓风机的煤气输送量qv，可按下式计算
qv=
n（3—14）
式中D—转子直径，m；
B—转子长度，m；
n—转速，r/min；
—容积效率系数，取0.7～0.8。
罗茨鼓风机所需的轴功率可按下式计算
（3-15）
式中qv—煤气输送量，m3/min；
H—总压头，H＝P压出—P吸入，kPa；
—总效率系数，取0.7～0.8。
煤气在罗茨鼓风机中的温升较小，约为3～5℃。
罗茨鼓风机在转速一定时，其输气能力随着压缩比的增高而有所下降，这是由于煤通过转子之间以及转子和壳体之间漏泄量增多所致。
其轴功率则随总压头的增高而增大
此外，鼓风机转速变大，所输送的煤气量也随之增多，但一般最大转速以不超过额转速的10％为宜。
冬季因气温较低，煤气中的煤焦油容易粘住转子，而出现鼓风机启动困难、运转负加大，甚至破坏转子平衡等情况。
此时从煤气人口处加入溶剂油或重油进行清洗，可有好效果。
第三节鼓风机的操作管理
鼓风机是焦化厂极其重要的设备，俗称焦化厂的“心脏”，对其操作管理必须予以高度重视。
下面以电动离心式鼓风机半负压生产工艺为例说明其操作管理。
一、鼓风机系统的操作
1.正常操作和开停车倒机操作
（1）正常操作为了保证鼓风机的正常运转工况，按技术规定完成接受和输送出焦炉煤气的任务，操作人员要做好以下常规工作，保证煤气人口和出口的温度、压力、煤气流量稳定；轴承轴瓦及电机温升合理。
①经常巡检、检查鼓风机运行声响、振动、温度、润滑等情况，发现问题及时处理并向值班长汇报。
②认真检查油站的工作情况，包括油箱油温、油箱油位、油泵油压、滤后压力、冷却器后油温、油压、油质等。
③检查润点和高位油箱的回油情况。
④保证进油冷却器水压低于油压，防止油冷却器油水串漏，水进入油中，使油乳化损坏鼓风机事故的发生。
⑤保证鼓风机各下液管排液畅通，每班清扫一次下液管。
⑥定期向各阀门润滑点加油，保持灵活好用。
⑦定期分析化验稀油站润滑油的黏度、水及杂质含量、酸值、闪点等性能指标，定期过滤杂质或更换新油。
⑧定期对过滤器进行清洗和更换。
⑨备用鼓风机每班在转动灵活的情况下盘车1/4转。
⑩按时落实填写操作记录，搞好鼓风机、电动机卫生。
（2）鼓风机的开机操作
①鼓风机开机前必须和值班长、中控室进行联系，通知厂调度和电工、仪表工、维修工到场，通知焦炉上升管和地下室，通知煤气下游操作岗位。
②暖机：
用蒸汽清扫下液管，暖机温度不超过70℃，暖机时利用出口蒸汽管管道和各下液管的蒸汽进行暖机，暖机时阀门开度要小，时间不能太长（第一次开机不需暖机）。
③暖机过程要不断进行盘车，并且要把暖机产生的冷凝水随时放掉。
④开电加热器使油箱油温高于25℃，然后启动工作油泵，使油系统投入运行，并检查各润滑点及高位油箱回油情况，油冷却器给排水情况。
⑤检查变频调速器操作面板各参数符合要求。
⑥打开鼓风机进口煤气阀门，关闭鼓风机前后泄液管阀门。
⑦接到中控室或值班长指令后，手动操作启动鼓风机，待鼓风机运转正常后，逐渐增加液力耦合器油位，提高鼓风机的转速。
⑧当鼓风机后压力接近4～5kPa时，逐渐开启鼓风机出口阀门，同时继续增加液力耦合器油位。
当接近鼓风机临界转速区时，迅速增速越过临界转速区，使鼓风机在临界转速区外运行。
⑨开工过程中由于煤气量少，为了保证集气管压力稳定和鼓风机的正常运行，应以大循环管来进行调整，此后随煤气量的增大逐渐关小大循环，直至完全关闭。
⑩当鼓风机运行稳定后，和中控室及焦炉上升管、地下室联系，把鼓风机和焦炉吸气弯管翻板、地下室翻板由手动切换为自动。
⑾鼓风机运行稳定后，打开鼓风机前
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