完整生产30MnSi线材总结.docx
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完整生产30MnSi线材总结
线材二公司技术处
关于首次完整生产30MnSi线材总结
一、冶炼情况：
10月6日，在二公司炼钢厂由1#转炉、1#LF炉和1#连铸机生产30MnSi共5炉，生产连铸坯253支，533t。
其中3炉（炉号：
A-7025、A-7026、A-7027）经LF炉精炼，另2炉（炉号：
A-7029、A-7031）因LF炉电气故障未经精炼，由转炉直接上连铸。
在生产的253支连铸坯中，有脱方缺陷的14支、结疤缺陷的2支（253支连铸坯全部投入轧钢加热炉使用）。
本次生产30MnSi炼钢生产技术条件、工艺及操作情况，炼钢厂已做出了详细总结（见附件一）。
二、轧制情况：
10月7日、8日，在二公司第二轧钢厂4线（A、B线同时生产），分2批轧制Φ8mm30MnSi线材。
共生产成品线材252卷（生产中轧废1支，成品中有4个头1卷）。
本次生产Φ8mm30MnSi线材，生产工艺由第二轧钢厂制定。
生产总结及关键工艺参数，第二轧钢厂已做了详细总结（见附件二）。
质检处按不同炉号，分A、B线共取样22支，经检验抗拉强度（Rm）：
670MPa-755MPa，断后延伸率（A）：
25%-32%，其中除2支试样抗拉强度为755MPa外，其余全部符合供应部门提出的：
抗拉强度650MPa-750MPa、延伸率：
≧20%的交货条件要求；对成品外观尺寸现场检测，直径为：
7.98mm-8.20mm；不圆度：
≦0.4mm。
。
实验结果见附件三。
三、化学成分数据分析
1、炼钢成分：
下表是质检处提供的30MnSi炼钢成分
炼钢成分
炉号
试样号
C
Si
Mn
S
P
Ni
Cr
Cu
A7025
1
0.27
0.88
1.09
0.007
0.017
0.0062
0.012
0.0069
2
0.27
0.92
1.11
0.006
0.014
0.0052
0.012
0.0069
A7026
1
0.29
0.86
1.13
0.007
0.015
0.0056
0.012
0.0075
2
0.29
0.85
1.14
0.006
0.014
0.0055
0.012
0.0070
A7027
1
0.30
0.84
1.09
0.008
0.016
0.0052
0.012
0.0074
2
0.28
0.81
1.05
0.008
0.016
0.0051
0.012
0.0070
A7029
1
0.31
0.79
1.06
0.004
0.015
0.0049
0.010
0.0074
2
0.30
0.77
1.06
0.027
0.015
0.0051
0.010
0.0069
A7031
1
0.30
0.83
1.06
0.008
0.017
0.0059
0.010
0.0078
2
0.31
0.88
1.08
0.010
0.017
0.0057
0.010
0.0077
上表看出：
（1）C含量较稳定：
A7025、A7026炉1#、2#试样结果一致，其余3炉1#、2#试样最大偏差0.02%。
（2）Mn含量除A7027炉1#、2#试样偏差较大（0.04%）外，其余4炉1#、2#试样偏差均小于0.02%。
（3）Si含量各炉1#、2#试样偏差较大，其中A7031炉1#、2#试样偏差达0.05%。
（4）S、P及Ni、Cr、Cu相对稳定，几乎无偏差（其中A7029炉2#试样S与其它样本差异较大，属不正常，在此忽略不计）。
2、生产成Φ8mm线材后，成分检验结果见表一。
30MnSi盘条成份表一
炉号
试样号
做法
C
Si
Mn
S
P
Ni
Cr
Cu
A7025
A1
模具
0.33
1.19
1.19
0.0007
0.0037
0.0010
0.013
0.011
压扁
0.31
0.92
1.12
0.0060
0.0160
0.0050
0.012
0.007
模具-压扁
0.02
0.27
0.07
（0.0053）
（0.0123）
（0.0040）
0.0010
0.0040
B1
模具
0.33
1.09
1.18
0.0027
0.0071
0.0020
0.0130
0.0089
压扁
0.30
0.94
1.11
0.0060
0.0150
0.0040
0.0120
0.0070
模具-压扁
0.03
0.15
0.07
（0.0033）
（0.0079）
（0.0020）
0.0010
0.0019
A2
模具
0.29
1.13
1.20
0.0038
0.0016
0.0130
0.0100
压扁
0.29
0.91
1.12
0.0060
0.0170
0.0050
0.0120
0.0080
模具-压扁
0.00
0.22
0.08
（0.0132）
（0.0034）
0.0010
0.0020
A7027
B2
模具
0.31
1.04
1.18
0.0003
0.0044
0.0017
0.0130
0.0100
压扁
0.28
0.81
1.08
0.0060
0.0160
0.0050
0.0120
0.0060
模具-压扁
0.03
0.23
0.10
（0.0057）
（0.0116）
（0.0033）
0.0010
0.0040
A3
模具
0.29
1.18
1.23
0.0027
0.0012
0.0130
0.0110
压扁
0.29
0.91
1.12
0.0070
0.0180
0.0050
0.0130
0.0080
模具-压扁
0.00
0.27
0.11
（0.0153）
（0.0038）
0.0000
0.0030
B3
模具
0.31
1.04
1.22
0.0053
0.0015
0.0130
0.0100
压扁
0.31
0.87
1.15
0.0060
0.0150
0.0050
0.0120
0.0070
模具-压扁
0.00
0.17
0.07
（0.0097）
（0.0035）
0.0010
0.0030
A4
模具
0.32
1.16
1.19
0.0014
0.0043
0.0011
0.0130
0.0091
压扁
0.30
0.82
1.09
0.0070
0.0170
0.0050
0.0120
0.0060
模具-压扁
0.02
0.34
0.10
（0.0056）
（0.0127）
（0.0039）
0.0010
0.0031
A7026
B4
模具
0.31
1.14
1.21
0.0069
0.0018
0.0130
0.0100
压扁
0.29
0.9
1.11
0.0050
0.0170
0.0050
0.0120
0.0110
模具-压扁
0.02
0.24
0.10
（0.0101）
（0.0032）
0.0010
（0.0010）
A5
模具
0.29
1.22
1.23
0.0017
0.0008
0.0130
0.0120
压扁
0.30
0.84
1.10
0.0060
0.0160
0.0050
0.0120
0.0070
模具-压扁
-0.01
0.38
0.13
（0.0143）
（0.0042）
0.0010
0.0050
B5
模具
0.32
1.15
1.26
0.0020
0.0010
0.0130
0.0110
压扁
0.28
0.89
1.14
0.0040
0.0120
0.0040
0.0120
0.0060
模具-压扁
0.04
0.26
0.12
（0.0100）
（0.0030）
0.0010
0.0050
A6
模具
0.35
1.07
1.15
0.0033
0.0044
0.0007
0.0130
0.0110
压扁
0.29
0.83
1.05
0.0080
0.0180
0.0050
0.0120
0.0060
模具-压扁
0.06
0.24
0.10
（0.0047）
（0.0136）
（0.0043）
0.0010
0.0050
A7031
B6
模具
0.32
0.99
1.20
0.0020
0.0078
0.0024
0.0130
0.0091
压扁
0.30
0.85
1.15
0.0050
0.0150
0.0050
0.0120
0.0060
模具-压扁
0.02
0.14
0.05
（0.0030）
（0.0072）
（0.0026）
0.0010
0.0031
A7
模具
0.35
1.15
1.28
0.0016
0.0004
0.0140
0.0120
压扁
0.28
0.86
1.14
0.004
0.0120
0.0040
0.0120
0.0060
A7031
A7
模具-压扁
0.07
0.29
0.14
（0.0104）
（0.0036）
0.0020
0.0060
B7
模具
0.37
1.20
1.23
0.0026
0.0046
0.0011
0.0120
0.0140
压扁
0.32
0.87
1.08
0.0100
0.0170
0.0060
0.0100
0.0070
模具-压扁
0.05
0.33
0.15
（0.0074）
（0.0124）
（0.0049）
0.0020
0.0070
A8
模具
0.36
1.13
1.19
0.0074
0.0015
0.0110
0.0100
压扁
0.33
0.89
1.08
0.011
0.0180
0.0050
0.0100
0.0090
模具-压扁
0.03
0.24
0.11
（0.0106）
（0.0035）
0.0010
0.0010
B8
模具
0.37
1.14
1.19
0.0055
0.0073
0.0016
0.0110
0.0110
压扁
0.34
0.91
1.10
0.0100
0.0180
0.0050
0.0110
0.0070
模具-压扁
0.03
0.23
0.09
（0.0045）
（0.0107）
（0.0034）
0.0000
0.0040
A7029
A9
模具
0.37
1.17
1.21
0.0016
0.0048
0.0008
0.0120
0.0120
压扁
0.33
0.92
1.10
0.0100
0.0160
0.0040
0.0100
0.0070
模具-压扁
0.04
0.25
0.11
（0.0084）
（0.0112）
（0.0032）
0.0020
0.0050
B9
模具
0.38
1.12
1.17
0.0040
0.0070
0.0013
0.0110
0.0010
压扁
0.29
0.79
1.06
0.0030
0.0150
0.0040
0.0100
0.0060
模具-压扁
0.09
0.33
0.11
0.0010
（0.0080）
（0.0027）
0.0010
（0.0050）
A10
模具
0.33
0.95
1.15
0.0075
0.0018
0.0100
0.0120
压扁
0.32
0.77
1.05
0.003
0.0180
0.0060
0.0100
0.0070
模具-压扁
0.01
0.18
0.1
（0.0105）
（0.0042）
0.0000
0.0050
B10
模具
压扁
0.32
0.77
1.06
0.004
0.0190
0.0060
0.0100
0.0070
A11
模具
压扁
0.33
0.90
1.09
0.010
0.0170
0.0050
0.0100
0.0070
B11
模具
0.35
1.02
1.15
0.0050
0.0008
0.0110
0.0110
压扁
0.30
0.77
1.05
0.004
0.0180
0.0060
0.0100
0.0070
模具-压扁
0.05
0.25
0.10
（0.0130）
（0.0052）
0.0010
0.0040
使用LF精炼炉对化学成分检测结果的对比见表二
使用LF精炼炉化学成分检测结果对比表二
是否精炼
检测方法
C（%）
Si（%）
Mn（%）
S（%）
P（%）
是
模具平均值
0.311
1.128
1.204
0.0017
0.0042
压扁平均值
0.295
0.876
1.108
0.0061
0.0161
模具-压扁
0.016
0.252
0.096
-0.0044
-0.0119
否
模具平均值
0.356
1.097
1.197
0.0035
0.0059
压扁平均值
0.314
0.845
1.087
0.0067
0.0166
模具-压扁
0.042
0.252
0.110
-0.0032
-0.0107
表一是质检处对5炉30MnSi成品线材分别取样，用模具法和压扁法做的化学成分结果。
由表一可以看出：
（1）用模具法和压扁法的实验结果存在差异，其差异趋势符合前期对HPB235、50个样子的实验结果。
即：
用压扁法（我公司现使用的检验方法）做出的结果C、Mn、Si含量比用模具法做出的结果低；P、S比用模具法做出的结果高。
按上表数据统计，模具法与压扁法结果差值的平均值为C：
0.029%、Mn：
0.103%、Si：
0.253%、P：
-0.0114%、S：
-0.0038%。
（2）通过前期HPB235和这次30MnSi的检验结果可以看出，用模具法和压扁法做出的化学成份结果存在差异，差异趋势一致。
但不同的钢种其结果差异值不同。
（3）通过表二模具法和压扁法两种检测方法结果对比，使用精炼炉，模具法和压扁法的检测差值小，说明C成分较均匀，未使用精炼炉，模具法和压扁法的检测差值大，C可能存在偏析；使用精炼炉，用模具法检测未使用LF精炼炉的硫含量比使用精炼炉的硫含量高一倍，压扁法检测结果差值不大。
四、结语
线材二公司首次完整生产30MnSi线材，公司领导高度重视，从烧结配料取掉钢渣粉控P、调整外粉配比控Mn，到炼铁安排固定高炉供应低S、低Ti、少渣铁水，到炼钢LF炉按期投产、挡渣车整改完善、电磁搅拌投用、合金料准备，到轧钢工艺参数调整控制，到质检成分、性能检测不同方法对比等，进行了周密全面部署，技术处、质计处、各生产厂认真落实公司领导指示，确保了首次完整生产30MnSi线材全面成功。
今后，生产30MnSi线材，还需要做好以下工作：
1、技术处对成品外观尺寸现场检测发现，个别卷尾部有耳子没切净，今后生产中应注意将耳子部分切除干净。
2、这批30MnSi产品必须进行时效处理（按目前气候最少放置10天）后使用，使用时请销售公司通知，技术处和第二轧钢厂派人员跟踪使用情况。
3、由技术处牵头，组织炼钢厂、轧钢厂、质计处制定冶炼、轧制30MnSi线材的规范性技术文件。
4、炼钢厂、轧钢厂小结中提出的30MnSi生产过程中的相关问题，由技术处牵头督促落实。
线材二公司技术处
2012-10-16
附件一
炼钢厂30MnSi首次试验小结
根据公司安排，2012年10月6日在炼钢厂1＃转炉、1＃LF和1＃连铸机进行30MnSi试验，其中前3炉经过LF精炼，后2炉由于LF炉出现电器问题，改为由转炉直上连铸。
本次共试验5炉，生产连铸坯253支，产量533吨，其中脱方14支，结疤2支。
基本情况如下。
1.转炉
1.1铁水情况
炉号
Si
S
P
Ti
C
Mn
2-2799
0.29
0.022
0.094
0.045
4.25
0.42
2-2804
0.36
0.015
0.057
0.056
5.800
0.41
2-2809
0.48
0.017
0.081
0.068
5.420
0.44
1.2冶炼情况
炉号
冶炼周期min
吹氧时间min
拉碳次数
一倒情况
点吹时间s
温度，℃
C
S
P
温度，℃
出钢
炉后
A-7025
38
15.35
2
0.05
0.015
0.
69
1600
A-7026
52
15.43
2
0.07
0.013
0.010
1658
30
未测
1582
A-7027
53
15.17
2
0.03
0.011
0.008
1630
45
未测
1600
A-7029
53
15.12
2
0.05
0.012
0.
90
1622
A-7031
54
14.08
2
0.08
0.013
0.027
1680
120
未测
1608
本次试验平均冶炼周期为50分钟，平均吹氧时间为15.03分钟，拉碳次数均为2次，平均点吹时间为51秒。
为解决炉前操作不到位，脱磷困难的问题，原计划进行双渣法冶炼，通过第一炉现场实际操作看，终点磷能够控制在要求值的范围内，所以从第二炉开始改为单渣法冶炼。
A-7025、A-7026两炉装入量偏大，出钢时炉内剩有钢水。
1.3辅料与合金消耗
炉号
石灰
烧结矿
锰铁
硅铁
增碳剂
硅铝钡
A-7025
62.54
26.27
19.39
18.14
2.25
1.25
A-7026
50.27
54.84
13.71
12.34
1.37
0.55
A-7027
49.32
31.39
12.55
11.66
1.61
0.72
A-7029
53.81
40.35
12.55
11.66
1.61
0.90
A-7031
52.81
35.21
13.20
12.32
2.38
1.58
平均植
53.75
37.61
14.28
13.22
1.85
1.00
A-7025为第一炉，在连铸发现脱方后，立即将脱方部分切除，所以对7025的产量影响较大，造成各种消耗均偏高。
1.4转炉钢水成分
炉号
C
Si
Mn
S
p
A-7025
0.25
0.62
1.09
0.016
0.011
A-7026
0.23
0.91
1.13
0.013
0.009
A-7027
0.23
0.85
0.98
0.011
0.007
7029
0.28
0.83
1.03
0.012
0.013
7031
0.26
0.90
1.06
0.014
0.013
A-7031炉次的碳在化验0.26%后，钢包补加碳粉4袋，经搅拌3分钟后，直上连铸。
1.5炉渣
炉号
CaO
MgO
SiO2
R
A-7027
41.26
11.28
11.51
3.58
A-7029
40.75
11.90
11.62
3.84
A-7031
44.76
11.26
12.35
3.62
2.精炼
精炼的冶炼周期平均为45分钟，平均加热时间26分钟。
2.1精炼消耗
炉号
出站温度
辅料、合金用量，kg/t
白灰
萤石
增碳剂
硅铁
硅铁粉
精炼渣
保温剂
A-7025
1613
11.26
2.50
0.25
0.00
0.75
1.88
1.00
A-7026
1605
9.14
0.00
0.37
0.00
0.55
1.83
0.73
A-7027
1590
4.48
0.90
0.27
0.54
0.54
1.79
0.72
2.2精炼成份
炉号
C
Si
Mn
S
p
A-7025
0.26
0.95
1.1
0.015
0.012
A-7026
0.25
0.89
1.13
0.013
0.005
A-7027
0.27
0.85
1.13
0.014
0.011
精炼座包、起包时间过长，送样距离太远，严重影响其作业率；设备、电器故障率高，也制约精炼作用的发挥。
3.连铸
3.1连铸基本参数
炉号
到站温度,℃
压钢时间,min
中包温度,℃
拉速,M/min
1流
2流
3流
4流
5流
6流
A-7
8
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