E4潜江污水处理厂运营中的意见及建议168OK.docx
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E4潜江污水处理厂运营中的意见及建议168OK
关于潜江污水处理厂
运营中的意见及建议
武汉市城市排水发展有限公司
南太子湖污水处理厂陈亚力
摘要：
潜江污水处理厂自2008年1月份运行以来，由于出水氨氮平均为11.1mg/L，其去除率仅为51%，未达到国家《GB18918－2002城镇污水处理厂污染物排放标准》一级B标准的中的8mg/L，亦未达到常规要求70%～80%的去除率。
经过对现场察看、了解运行状况和对照竣工图进行分析，造成脱氮效率不高的主要原因：
一是污水在缺氧池有短流现象，停留时间不够，使反硝化不充分；二是好氧区水位低于缺氧区，溶解氧不易进入缺氧区，使缺氧区不能形成有效的缺氧状态；三是四是1月至2月水温低于111℃。
由于以上三点原因，造成生物脱氮过程（氨化－硝化－反硝化）不能完全实现，使得脱氮率较低。
其它还存在：
污水在厌氧池有紊流现象；无配水井，工艺调配困难等问题。
关键词：
潜江污水处理厂出水氨氮超标短流紊流
1.潜江污水处理厂概况
潜江污水处理厂位于潜江1111，服务面积111平方公里，服务人口111万。
工程设计规模5万吨/日,该厂由北京桑德环境工程股份有限公司设计，采用改良型氧化沟工艺，于2006年开工，2008年1月底竣工投入试运行，工程总投资1.7亿元，处理后的污水达标后排入城南河。
1.1潜江污水处理厂相关运行参数
2007年1月至3月主要生产指标平均值统计表
指标名称
计算单位
标准值
1月
2月
3月
4月
平均
去除率
处理水量
万吨
5
2.21
2.69
2.8
2.8
2.63
进水BOD5
mg/L
65.5
37.54
58.4
36
49.36
79%
出水BOD5
mg/L
14.8
7.21
10
9.2
10.3
进水CODcr
mg/L
140.1
158.89
191.9
125.7
154.14
74%
出水CODcr
mg/L
40.1
49.7
38.3
33
40.27
进水SS
mg/L
119.6
67.07
79.4
39.4
76.36
87%
出水SS
mg/L
9.9
11.13
10
7.2
9.55
进水氨氮
mg/L
19.8
26.4
22.6
22.2
22.75
51%
出水氨氮
mg/L
13.8
12.79
11.4
6.4
11.09
进水TP
mg/L
1.8
1.09
1.3
1.7
1.47
74%
出水TP
mg/L
0.9
0.33
0.2
0.1
0.38
进水PH
6.7
6.84
7.0
7.2
6.93
出水PH
7.1
7.16
7.1
7.0
7.09
2008年1～4月平均日处理量为：
2.63万m3，为设计能力的53%。
出水氨氮平均为11.1mg/L，其去除率仅为51%，达不到国家《GB18918－2002城镇污水处理厂污染物排放标准》一级B标准的中的8mg/L，亦未达到行业要求70%-80%的去除率。
1.2氧化沟参数及污泥浓度记录
该厂采用改良型氧化沟工艺，有独立的厌氧池，其生物池前端为缺氧池、后端为好氧区，通过活性污泥絮凝体在不同环境中表现出的不同生物作用，达到去除有机物及氮、磷等营养物质的目的。
其设计污泥龄：
12.7天、污泥浓度：
4kgMLSS/m3。
2008年2～4的污泥浓度分别为：
2450.6、3444.5、3182.2mg/L，平均为3026.1mg/L。
污泥龄分别为：
111天、111天、111天，平均污泥龄为：
111天。
1.3运行参数分析
因数据不足的原因，仅对以下项目进行分析。
1.3.1进、出水中BOD5、CODcr、SS、TP、PH：
以上检测项目数据均低于设计进水水质，出水符合国家标准。
1.3.2处理水量：
2008年1～4的平均日处理量为：
2.63万m3，采用二条沟运行，为设计能力的53%。
根据水量及进水水质，运行一条沟即可使出水达标排放。
1.3.3污泥浓度：
进水BOD5:
TN:
TP为：
100:
5:
1
2008年2～4月平均污泥浓度为3026.1mg/L。
其污泥负荷为111，与设计111低于常规123
1.3.4污泥龄：
2008年2～4月平均污泥龄为453天，--------
1.3.5污水可生化性：
根据检测结果测算，其原污水BOD5/COD为0.32，为可生化。
1.3.6硝化BOD5/TKN：
一般工艺要求硝化BOD5/TKN值为2-3，该厂近期平均BOD5/TKN值为2.17，符合硝化工艺要求。
1.3.7反硝化BOD5/TKN：
一般工艺要求反硝化BOD5/TKN值为＞4，该厂近期平均BOD5/TKN值为2.17，符合硝化工艺要求。
1.3.8水温
据报道硝化反应的温度范围是（5～45）℃,但是（25～32）℃是最佳温度范围。
15℃以下快速下降，5℃以下硝化反应基本停止。
2008年2月、3月、4月水温分别为111℃、111℃、111℃，其2月份水温低15℃以下，XXXXX-5℃以下硝化反应基本停止。
1.3.9pH
据报道硝化反应最佳的pH范围是7.8～9.2。
2008年1月-4月的pH范围是6.7～7.2，pH属中性，若进水呈弱碱性，则效果更好。
1.4小结
其出水氨氮平均为11.1mg/l，其去除率仅为51%，达不到国家GB18918－2002一级B标准的中的8mg/L，亦未达到行业要求70%-80%的去除率。
2.氨氮超标原因分析
要了解氨氮超标原因，首先来看看脱氮的原理
废水中存在着有机氮、氨氮、硝态氮等形式的氮，而其中以氨氮和有机氮为主要形式。
在生物处理过程中，有机氮被异养微生物氧化分解，即通过氨化作用转化为成氨氮，而后经硝化过程转化变为NO3-N和NO2-N，最后通过反硝化作用使硝态氮转化成氮气，而逸入大气。
由此可见，进行生物脱氮可分为氨化－硝化－反硝化三个步骤。
由于氨化反应速度很快。
在一般废水处理设施中均能完成，故生物脱氮的关键在于硝化和反硝化。
硝化过程的三个重要特点：
⑴NH3的生物氧化需要大量的氧，大约每去除1g的NH3-N需要4.2gO2；
⑵硝化过程细胞产率非常低，且难以维持较高胜物浓度，特别是在低温的冬季；
⑶硝化过程中产生大量的的质子（H—），为了使反应能顺利进行，需要大量的碱中和，其理论上大约为每氧化1g的NH3-N需要碱度5.57g（以NaCO3计）。
以上三点是硝化的过程重点，从你方给出的数据上分析，你厂在运行中可能存在：
1、各环节DO控制不严格；2、水温太低影响脱氮效果。
3、好氧段PH值进行检测，如PH值小于6.5，应考虑在进水处投加石灰，以满足硝化菌的生长。
2.2缺氧池
2.2.1缺氧池短流：
由于缺氧池进、出水口较平直，且距离较近，使进入缺氧池的混合液未全部与内回流液进行混合，而是直接流向出水口，存在明显短流现象。
由于混合液在此停留时间不够，使得反硝化不充分；硝酸盐无法完全转化成了氮气逸出污水，脱氮效果不理想。
2.2.2内回流无法进行：
内回流是好氧区混合液（＞0.5mg/L）进入缺氧区，与厌氧混合液（氧含量＜0.2mg/l）混合产生缺氧状态（0.2-0.5mg/l），使氮气逸出污水。
原设计理论是将好氧区合液氧通过内回流闸到达缺氧池，产生缺氧状态。
由于好氧区水位低于缺氧区，好氧区混合液氧无法进入缺氧区，使缺氧区不能形成有效的缺氧状态，反硝化反应不充分，降低了脱氧效率。
图-1表示污水存在紊流、短流及无法自流现象
活性污泥由硝化菌、反硝化菌、除磷菌以及其它多种微生物组成，由于不同菌的最佳生长环境不同，脱氮与除磷之间存在着矛盾。
实际应用中经常出现脱氮效果好时除磷效果较差，而除磷效果好时脱氮效果不佳。
因此，工艺流程存在着影响该工艺有效运行的相互影响和制约的因素，从你方给出的数据来分析，有机物和磷的去除率较好，个人认为适当的增加回流量会调高脱氮的效果。
小结
应经常对各工艺参数进行检测，及时调整工艺，使得各工艺参数满足硝化及反硝化反应的条件。
3.提高脱氮率的建议
3.1缺氧池的改进─增加缺氧池导流板
使污水从厌氧区进入缺氧区后与池中水混合，并进入缺氧池的循环。
图-2表示增加导流板、推进器后改后的水流现象
4.提高生产效率的建议
4.1厌氧池
污水在厌氧池有紊流现象；
水力停留时间：
1.5小时～～～～～～
为提高除磷效果，建议在厌氧池增加导流板，并调整推进器推进角度，使水流呈循环流动状态。
4.1进水泵房增加变频器
进水泵房水泵可选择加装变频器来稳定进水水量和节能降耗。
4.2氧化沟与二沉池之间加设配水井
由于该厂在二沉池之间未加设配水井，使在低水量及检修时带来无法调整的问题，如在目前水量下，仅开一条沟及二座二沉池即可，但由于该厂未设配水井，使之在节能空间上无法实现。
再由于未设配水井，在对一条氧化沟清淤时，仅能开一口二沉池，由于单口二沉池负荷较大，极易造成出水超标！
4.3
5.结论
6.建议
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