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1、E4潜江污水处理厂运营中的意见及建议168OK关于潜江污水处理厂运营中的意见及建议武汉市城市排水发展有限公司南太子湖污水处理厂 陈亚力摘要： 潜江污水处理厂自2008年1月份运行以来，由于出水氨氮平均为11.1mg/L，其去除率仅为51%，未达到国家GB 189182002城镇污水处理厂污染物排放标准一级B标准的中的8mg/L，亦未达到常规要求70%80%的去除率。经过对现场察看、了解运行状况和对照竣工图进行分析，造成脱氮效率不高的主要原因：一是污水在缺氧池有短流现象，停留时间不够，使反硝化不充分；二是好氧区水位低于缺氧区，溶解氧不易进入缺氧区，使缺氧区不能形成有效的缺氧状态；三是四是1月至2

2、月水温低于111。由于以上三点原因，造成生物脱氮过程（氨化硝化反硝化）不能完全实现，使得脱氮率较低。其它还存在：污水在厌氧池有紊流现象；无配水井，工艺调配困难等问题。关键词：潜江污水处理厂 出水氨氮超标 短流 紊流1. 潜江污水处理厂概况潜江污水处理厂位于潜江1111 ，服务面积111平方公里，服务人口111万。工程设计规模5万吨/日,该厂由北京桑德环境工程股份有限公司设计，采用改良型氧化沟工艺，于2006年开工，2008年1月底竣工投入试运行，工程总投资1.7亿元，处理后的污水达标后排入城南河。1.1潜江污水处理厂相关运行参数2007年1月至3月主要生产指标平均值统计表指标名称计算 单位标准

3、值1月2月3月4月平均去除率处理水量万吨52.212.692.82.82.63进水BOD5mg/L65.537.5458.43649.3679%出水BOD5mg/L14.87.21109.210.3进水CODcrmg/L140.1158.89191.9125.7154.1474%出水CODcrmg/L40.149.738.33340.27进水SSmg/L119.667.0779.439.476.3687%出水SSmg/L9.911.13107.29.55进水氨氮mg/L19.826.422.622.222.7551%出水氨氮mg/L13.812.7911.46.411.09进水TPmg/L1.

4、81.091.31.71.4774%出水TPmg/L0.90.330.20.10.38进水PH6.76.847.07.26.93出水PH7.17.167.17.07.09 2008年14月平均日处理量为：2.63万m3，为设计能力的53%。出水氨氮平均为11.1mg/L，其去除率仅为51%，达不到国家GB 189182002城镇污水处理厂污染物排放标准一级B标准的中的8mg/L，亦未达到行业要求70%-80%的去除率。 1.2氧化沟参数及污泥浓度记录该厂采用改良型氧化沟工艺，有独立的厌氧池，其生物池前端为缺氧池、后端为好氧区，通过活性污泥絮凝体在不同环境中表现出的不同生物作用，达到去除有机物及

5、氮、磷等营养物质的目的。其设计污泥龄：12.7天、污泥浓度：4kgMLSS/m3。2008年24的污泥浓度分别为：2450.6、3444.5、3182.2 mg/L，平均为3026.1 mg/L。污泥龄分别为：111天、111天、111天，平均污泥龄为：111天。1.3运行参数分析因数据不足的原因，仅对以下项目进行分析。1.3.1进、出水中BOD5、CODcr、SS、TP、PH：以上检测项目数据均低于设计进水水质，出水符合国家标准。1.3.2处理水量：2008年14的平均日处理量为：2.63万m3，采用二条沟运行，为设计能力的53%。根据水量及进水水质，运行一条沟即可使出水达标排放。1.3.3

6、污泥浓度：进水BOD5:TN:TP为：100:5:12008年24月平均污泥浓度为3026.1 mg/L。其污泥负荷为111，与设计111低于常规1231.3.4污泥龄：2008年24月平均污泥龄为453天，-1.3.5污水可生化性：根据检测结果测算，其原污水BOD5/COD为0.32，为可生化。1.3.6 硝化BOD5/TKN： 一般工艺要求硝化BOD5/TKN值为2-3，该厂近期平均BOD5/TKN值为2.17，符合硝化工艺要求。1.3.7 反硝化BOD5/TKN：一般工艺要求反硝化BOD5/TKN值为4，该厂近期平均BOD5/TKN值为2.17，符合硝化工艺要求。1.3.8 水温据报道硝

7、化反应的温度范围是(545) ,但是(2532) 是最佳温度范围。15以下快速下降， 5以下硝化反应基本停止。2008年2月、3月、4月水温分别为 111、111、111，其2月份水温低15以下， XXXXX-5以下硝化反应基本停止。1.3.9 pH据报道硝化反应最佳的pH范围是7.89.2。2008年1月-4月的pH范围是6.77.2，pH属中性，若进水呈弱碱性，则效果更好。1.4小结其出水氨氮平均为11.1mg/l，其去除率仅为51%，达不到国家GB 189182002一级B标准的中的8mg/L，亦未达到行业要求70%-80%的去除率。 2. 氨氮超标原因分析 要了解氨氮超标原因，首先来看

8、看脱氮的原理废水中存在着有机氮、氨氮、硝态氮等形式的氮，而其中以氨氮和有机氮为主要形式。在生物处理过程中，有机氮被异养微生物氧化分解，即通过氨化作用转化为成氨氮，而后经硝化过程转化变为NO3-N和NO2-N，最后通过反硝化作用使硝态氮转化成氮气，而逸入大气。由此可见，进行生物脱氮可分为氨化硝化反硝化三个步骤。由于氨化反应速度很快。在一般废水处理设施中均能完成，故生物脱氮的关键在于硝化和反硝化。 硝化过程的三个重要特点：NH3的生物氧化需要大量的氧，大约每去除1g的NH3-N需要4.2gO2；硝化过程细胞产率非常低，且难以维持较高胜物浓度，特别是在低温的冬季；硝化过程中产生大量的的质子（H），为

9、了使反应能顺利进行，需要大量的碱中和，其理论上大约为每氧化1g的NH3-N需要碱度5.57g(以NaCO3计)。以上三点是硝化的过程重点，从你方给出的数据上分析，你厂在运行中可能存在：1、各环节DO控制不严格；2、水温太低影响脱氮效果。3、好氧段PH值进行检测，如PH值小于6.5，应考虑在进水处投加石灰，以满足硝化菌的生长。2.2缺氧池2.2.1缺氧池短流：由于缺氧池进、出水口较平直，且距离较近，使进入缺氧池的混合液未全部与内回流液进行混合，而是直接流向出水口，存在明显短流现象。由于混合液在此停留时间不够，使得反硝化不充分；硝酸盐无法完全转化成了氮气逸出污水，脱氮效果不理想。 2.2.2内回流

10、无法进行：内回流是好氧区混合液（0.5 mg/L）进入缺氧区，与厌氧混合液（氧含量0.2 mg/l）混合产生缺氧状态（0.2-0.5 mg/l），使氮气逸出污水。原设计理论是将好氧区合液氧通过内回流闸到达缺氧池，产生缺氧状态。由于好氧区水位低于缺氧区，好氧区混合液氧无法进入缺氧区，使缺氧区不能形成有效的缺氧状态，反硝化反应不充分，降低了脱氧效率。图-1 表示污水存在紊流、短流及无法自流现象 活性污泥由硝化菌、反硝化菌、除磷菌以及其它多种微生物组成，由于不同菌的最佳生长环境不同，脱氮与除磷之间存在着矛盾。实际应用中经常出现脱氮效果好时除磷效果较差，而除磷效果好时脱氮效果不佳。因此，工艺流程存在着

11、影响该工艺有效运行的相互影响和制约的因素，从你方给出的数据来分析，有机物和磷的去除率较好，个人认为适当的增加回流量会调高脱氮的效果。小结 应经常对各工艺参数进行检测，及时调整工艺，使得各工艺参数满足硝化及反硝化反应的条件。3.提高脱氮率的建议3.1缺氧池的改进增加缺氧池导流板 使污水从厌氧区进入缺氧区后与池中水混合，并进入缺氧池的循环。 图-2 表示增加导流板、推进器后改后的水流现象4.提高生产效率的建议4.1厌氧池污水在厌氧池有紊流现象；水力停留时间：1.5小时为提高除磷效果，建议在厌氧池增加导流板，并调整推进器推进角度，使水流呈循环流动状态。4.1进水泵房增加变频器进水泵房水泵可选择加装变频器来稳定进水水量和节能降耗。4.2氧化沟与二沉池之间加设配水井 由于该厂在二沉池之间未加设配水井，使在低水量及检修时带来无法调整的问题，如在目前水量下，仅开一条沟及二座二沉池即可，但由于该厂未设配水井，使之在节能空间上无法实现。 再由于未设配水井，在对一条氧化沟清淤时，仅能开一口二沉池，由于单口二沉池负荷较大，极易造成出水超标！4.35.结论6.建议