墙模板计算书doc.docx
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墙模板计算书doc
墙模板计算书
金山湖花园3号小区工程；属于框架结构;地上18层;地下1层；建筑高度：
60.00m；标准层层高：
3.00m；总建筑面积：
300000.00平方米；总工期：
400天；施工单位：
贵州六建。
本工程由隆生投资建设，惠州设计院设计，地质勘察，监理，贵州六建组织施工；由1担任项目经理，2担任技术负责人。
墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：
直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。
组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据规范，当采用容量为大于0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为6.00kN/m2；
一、参数信息
1.基本参数
次楞（内龙骨）间距（mm）:
300；穿墙螺栓水平间距（mm）:
600；
主楞（外龙骨）间距（mm）:
500；穿墙螺栓竖向间距（mm）:
500；
对拉螺栓直径（mm）:
M14；
2.主楞信息
龙骨材料:
木楞；
宽度（mm）:
50.00；高度（mm）:
100.00；
主楞肢数:
1；
3.次楞信息
龙骨材料:
木楞；
宽度（mm）:
60.00；高度（mm）:
80.00；
次楞肢数:
2；
4.面板参数
面板类型:
竹胶合板；面板厚度（mm）:
18.00；
面板弹性模量（N/mm2）:
9500.00；
面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:
13.00；
面板抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.50；
5.木方参数
方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）:
13.00；方木弹性模量E（N/mm2）:
9500.00；
方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）:
1.50；
墙模板设计简图
二、墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h；
T--混凝土的入模温度，取20.000℃；
V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H--模板计算高度，取3.000m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.000；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为47.705kN/m2、72.000kN/m2，取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6kN/m2。
三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.抗弯强度验算
跨中弯矩计算公式如下:
其中，M--面板计算最大弯距（N.mm）；
l--计算跨度（内楞间距）:
l=300.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×6.00×0.50×0.90=3.780kN/m；
q=q1+q2=25.761+3.780=29.541kN/m；
面板的最大弯距：
M=0.1×29.541×300.0×300.0=2.66×105N.mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中，σ--面板承受的应力（N/mm2）；
M--面板计算最大弯距（N.mm）；
W--面板的截面抵抗矩:
b:
面板截面宽度，h:
面板截面厚度；
W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；
f--面板截面的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；
面板截面的最大应力计算值：
σ=M/W=2.66×105/2.70×104=9.847N/mm2；
面板截面的最大应力计算值σ=9.847N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.抗剪强度验算
计算公式如下:
其中，∨--面板计算最大剪力（N）；
l--计算跨度（竖楞间距）:
l=300.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×6.00×0.50×0.90=3.780kN/m；
q=q1+q2=25.761+3.780=29.541kN/m；
面板的最大剪力：
∨=0.6×29.541×300.0=5317.326N；
截面抗剪强度必须满足:
其中，Τ--面板截面的最大受剪应力（N/mm2）；
∨--面板计算最大剪力（N）：
∨=5317.326N；
b--构件的截面宽度（mm）：
b=500mm；
hn--面板厚度（mm）：
hn=18.0mm；
fv--面板抗剪强度设计值（N/mm2）：
fv=13.000N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值:
T=3×5317.326/（2×500×18.0）=0.886N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值:
[fv]=1.500N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值T=0.886N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.5N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:
q=47.7×0.5=23.85N/mm；
l--计算跨度（内楞间距）:
l=300mm；
E--面板的弹性模量:
E=9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩:
I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；
面板的最大允许挠度值:
[ω]=1.2mm；
面板的最大挠度计算值:
ω=0.677×23.85×3004/（100×9500×2.43×105）=0.567mm；
面板的最大挠度计算值:
ω=0.567mm小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=1.2mm，满足要求！
四、墙模板内外楞的计算
（一）.内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=60×80×80/6=64cm3；
I=60×80×80×80/12=256cm4；
内楞计算简图
1.内楞的抗弯强度验算
内楞跨中最大弯矩按下式计算：
其中，M--内楞跨中计算最大弯距（N.mm）；
l--计算跨度（外楞间距）:
l=500.0mm；
q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×47.71×0.30×0.90=15.456kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×6.00×0.30×0.90=2.268kN/m，其中，0.90为折减系数。
q=（15.456+2.268）/2=8.862kN/m；
内楞的最大弯距：
M=0.1×8.862×500.0×500.0=2.22×105N.mm；
内楞的抗弯强度应满足下式：
其中，σ--内楞承受的应力（N/mm2）；
M--内楞计算最大弯距（N.mm）；
W--内楞的截面抵抗矩（mm3），W=6.40×104；
f--内楞的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；
内楞的最大应力计算值：
σ=2.22×105/6.40×104=3.462N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2；
内楞的最大应力计算值σ=3.462N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.内楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
其中，V－内楞承受的最大剪力；
l--计算跨度（外楞间距）:
l=500.0mm；
q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×47.71×0.30×0.90=15.456kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×6.00×0.30×0.90=2.268kN/m，其中，0.90为折减系数。
q=（q1+q2）/2=（15.456+2.268）/2=8.862kN/m；
内楞的最大剪力：
∨=0.6×8.862×500.0=2658.663N；
截面抗剪强度必须满足下式:
其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力（N/mm2）；
∨--内楞计算最大剪力（N）：
∨=2658.663N；
b--内楞的截面宽度（mm）：
b=60.0mm；
hn--内楞的截面高度（mm）：
hn=80.0mm；
fv--内楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：
τ=1.500N/mm2；
内楞截面的受剪应力计算值:
fv=3×2658.663/（2×60.0×80.0）=0.831N/mm2；
内楞截面的抗剪强度设计值:
[fv]=1.500N/mm2；
内楞截面的受剪应力计算值τ=0.831N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！
3.内楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：
其中，ω--内楞的最大挠度（mm）；
q--作用在内楞上的线荷载（kN/m）：
q=47.71×0.30/2=7.16kN/m；
l--计算跨度（外楞间距）:
l=500.0mm；
E--内楞弹性模量（N/mm2）：
E=9500.00N/mm2；
I--内楞截面惯性矩（mm4），I=2.56×106；
内楞的最大挠度计算值:
ω=0.677×14.31/2×5004/（100×9500×2.56×106）=0.124mm；
内楞的最大容许挠度值:
[ω]=2mm；
内楞的最大挠度计算值ω=0.124mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求！
（二）.外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=50×100×100/6=83.33cm3；
I=50×100×100×100/12=416.67cm4；
外楞计算简图
4.外楞抗弯强度验算
外楞跨中弯矩计算公式：
其中，作用在外楞的荷载:
P=（1.2×47.7+1.4×6）×0.3×0.5/1=8.86kN；
外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）:
l=600mm；
外楞最大弯矩:
M=0.175×8862.21×600.00=9.31×105N/mm；
强度验算公式：
其中，σ--外楞的最大应力计算值（N/mm2）
M--外楞的最大弯距（N.mm）；M=9.31×105N/mm
W--外楞的净截面抵抗矩；W=8.33×104mm3；
[f]--外楞的强度设计值（N/mm2），[f]=13.000N/mm2；
外楞的最大应力计算值:
σ=9.31×105/8.33×104=11.166N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2；
外楞的最大应力计算值σ=11.166N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求！
5.外楞的抗剪强度验算
公式如下:
其中，∨--外楞计算最大剪力（N）；
l--计算跨度（水平螺栓间距间距）:
l=600.0mm；
P--作用在外楞的荷载:
P=（1.2×47.7+1.4×6）×0.3×0.5/1=8.862kN；
外楞的最大剪力：
∨=0.65×8862.210=3.46×103N；
外楞截面抗剪强度必须满足:
其中，τ--外楞截面的受剪应力计算值（N/mm2）；
∨--外楞计算最大剪力（N）：
∨=3.46×103N；
b--外楞的截面宽度（mm）：
b=50.0mm；
hn--外楞的截面高度（mm）：
hn=100.0mm；
fv--外楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：
fv=1.500N/mm2；
外楞截面的受剪应力计算值:
τ=3×3.46×103/（2×50.0×100.0）=1.037N/mm2；
外楞的截面抗剪强度设计值:
[fv]=1.500N/mm2；
外楞截面的抗剪强度设计值:
[fv]=1.5N/mm2；
外楞截面的受剪应力计算值τ=1.037N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！
6.外楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：
其中，ω--外楞最大挠度（mm）；
P--内楞作用在支座上的荷载（kN/m）：
P=47.71×0.30×0.50/1＝7.16kN/m；
l--计算跨度（水平螺栓间距）:
l=600.0mm；
E--外楞弹性模量（N/mm2）：
E=9500.00N/mm2；
I--外楞截面惯性矩（mm4），I=4.17×106；
外楞的最大挠度计算值:
ω=1.146×7.16×100/1×6003/（100×9500×4.17×106）=0.447mm；
外楞的最大容许挠度值:
[ω]=2.4mm；
外楞的最大挠度计算值ω=0.447mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=2.4mm，满足要求！
五、穿墙螺栓的计算
计算公式如下:
其中N--穿墙螺栓所受的拉力；
A--穿墙螺栓有效面积（mm2）；
f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
查表得：
穿墙螺栓的型号:
M14；
穿墙螺栓有效直径:
11.55mm；
穿墙螺栓有效面积:
A=105mm2；
穿墙螺栓最大容许拉力值:
[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；
穿墙螺栓所受的最大拉力:
N=47.705×0.6×0.5=14.312kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力N=14.312kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！
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