立式轴承座钻孔组合机床设计.docx

立式轴承座钻孔组合机床设计.docx

《立式轴承座钻孔组合机床设计.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《立式轴承座钻孔组合机床设计.docx（13页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

立式轴承座钻孔组合机床设计

附件1：

立式轴承座钻孔组合机床设计

摘要：

论述了立式轴承座钻孔组合机床设计的基本步骤，以及包括此类组合机床设计所要注意点。

关键词：

立式轴承座钻孔组合机床设计

1分工序、定工位

生产类型分析

此次设计的立式轴承座钻孔组合机床，其所加工的零件在汽车中应用十分广泛，应该属于大批量生产项目，所以在设计时应注意到尽量使加工简单，但又不影响加工质量。

加工方案的制定

划分工序要考虑到生产的规模、加工的精度、所用机床的特点、机床负荷情况等。

划分工序可以有两种趋向：

工序集中和工序分散。

工序的集中分散各有其长处，一般说来，在大批量生产中以提高生产率为主，需广泛采用多刀、单轴与多轴自动或半自动机床，多轴龙门铣床、组合机床等，故采取工序集中可以获得突出的效果。

此次设计的轴承座钻孔组合机床很大程度上使各工序尽量集中，发挥组合机床的优点，同时使各种误差减小到最低限度。

由于此设计中所加工的零件10个孔中部分孔距离太近，不便于加工，所以分开为两个工位完成，然后进行零件位置转换。

主要工位经分析选取以下方案：

1）装卸、夹紧；2）钻7个孔f13.5；3）钻3个孔一个为f14，钻2个螺纹底孔f14，孔号为8、9；4）钻横向孔f14；5）扩铰7个孔f14.5；6）攻丝。

2复合刀具的切削用量的计算

切削用量的特点

组合机床的正常工作与合理地选用切削用量，即确定合理的切削速度和工作进给量有很大的关系。

切削用量选的恰当，能使组合机床减少停车损失，提高生产效率，延长刀具寿命，提高加工质量。

导套设计

被加工7个孔直径为14.5，加工孔的直径与导套长度，导套内径尺寸，上下偏差以及孔轴线理想位置的偏移的关系。

1～7号孔，以及8～10号孔和底孔的直径为14.5mm，它所需要的导套长度为（32～40）mm，内径尺寸偏差为+0.016～+0.034，孔轴线理想位置偏移为（0.15～0.20）mm。

孔加工切削用量计算

用高速钢钻头加工此铸件HB=204（钻1～7号孔，Ⅱ工位；钻8～10号孔，Ⅲ工位）；钻头直径：

14.5mm；切削用量：

v=（10～18）m/min，s=0.2mm/r，转速350r/min。

用高速钢钻头钻横向孔f16（Ⅳ工位）加工直径：

16mm；切削用量v=（10～18）m/min；s=（0.18～0.25）mm/r；转速350r/min。

用硬质合金扩孔钻扩铰孔1～7号孔（Ⅴ工位）在Ⅴ工位上，扩铰7个孔时，采用扩铰复合刀具，进给量按扩孔钻选择，切削速度按铰刀选择，而且进给量应按复合刀具最小直径选用允许值的上限，切削速度则按复合刀具最大直径选用允许值的上限。

加工直径：

14.5mm；切削用量：

v=（8～10）m/min，s=0.25mm/r，转速280r/min；扩孔钻刀杆及导向部分的公称直径d+0.08；扩孔钻公差：

-0.036；刀杆导向部分公差：

-0.006～-0.0017；导套内径公差：

+0.024～0.006。

孔加工常用工序间余量扩孔直径为10～20，直径上的工序余量为（1.5～2.0）mm；铰孔直径为10～20，直径上的工序量为（0.10～0.20）mm（以上切削用量的选择由东风汽车公司设备制造厂设计科提供资料）。

3部件选用

功率选择标准

动力部件用以实现切削刀具的旋转和进给运动或只用于进给运动，此机床实现了切削刀具旋转和进给运动两项内容。

每一种规格的动力头都有一定的功率范围，根据所计算出的切削功率及进给功率之需要，并适当提高切削用量的可能性，选用相应规格的动力头，公式如下：

N动>（N切+N进）/hkW。

式中：

N动为动力头电机功率；N切为切削功率，按各刀具选用的切削用量，由“组合机床的切削力及功率计算公式”中已求出；N进为进给功率，对于液压动力头就是进给油泵所消耗的功率，一般为（0.8～2）kW；h为传动效率，当主轴箱少于15根时，h=0.7，多于15根时，h=0.65。

机床实际功率

此立式组合机床左右分两个电机带动两个多轴箱进行加工。

对于左半部分多轴箱刀具，在加工1～7号孔以及Ⅲ工位加工10号孔时其功率总和：

N/kW=0.29×7+0.283=2.313

因为左主轴箱少于15跟钻头，所以

h=0.7，N/kW=2.313/0.7=3.3

对于右半部分多轴箱刀具，在Ⅴ工位扩铰1～7号孔以及攻丝，钻头的实际功率：

　　N/kW=0.1427×7=1.0

　因为右主轴箱少于15根钻头，所以

　　h=0.7，N/kW=1÷0.7=1.43

选用电机

由于此机床在驱动方面没有特殊的要求，选用普通也是最可靠的Y系列电机，它是封闭自扇冷式鼠笼型三相异步电动机，取代J02系列的更新换代产品。

左半部分所需功率为3.3kW，查Y系列三相异步电动机表，选用Y123S24型号的电机，额定功率为5.5kW，选用此型号电机比较合适。

右半部分所需功率为1.43kW，查Y系列三相异步电动机表，选用Y112M26型号的电机，额定功率为2.2kW，选用此型号电机比较合适。

4夹具设计

轴承座钻孔组合机床夹具分析

根据工件不同的生产条件，可以有各种不同的安装方法：

a）找正安装法；b）夹具安装法。

基本定位原理分析这里讨论6点定位中，6个自由度的消除，以便找出较合适的定位夹紧方案。

一个物体在空间可以有6个独立的运动，即沿X、Y、Z轴的平移运动，分别记为X1、Y1、Z1；绕X、Y、Z轴的转动，记为X2、Y2、Z2，习惯上，上述6个独立运动称作6个自由度。

如果采用一定的约束措施，消除物体的6个自由度，则物体被完全定位。

例如讨论长方体工件时，可以在底面布置3个不共线的约束点，在侧面布置2个约束点，在端面布置一个约束点，则底面约束点可以限制X2、Y2、Z23个自由度，侧面约束点限制X1、Z12个自由度，端面约束点限制Y1这个自由度，就完全限制了长方体工件6个自由度。

夹紧力“两要素”，方向与作用点夹紧力方向应朝向定位元件，并使所需的夹紧力最小。

确定夹紧力作用点的位置时应不破坏定位。

夹紧力作用点的位置应尽可能靠近加工部位，以减小切削力绕夹紧力作用点的力矩，防止工件在加工过程中产生转动或震动。

应保证夹紧变形不影响加工精度。

夹紧力作用点数目应使工件在整个接触面上受力均匀，接触变形小。

定位夹紧方案的确定

此零件属于空心圆形铸件，一般的定位元件有V形块、定位套筒作半圆形定位，如果选用V形块定位的话，在Z轴方向移动以及绕X、Y轴旋转的自由度已经消除，在钻头进行加工时，绕Z轴转动的自由度却无法消除，所以用V形块定位的方案是行不通的。

如果利用半圆形定位，其结果和用V形块是一样的，都无法使工件在绕Z轴的方向上稳定，最后决定利用定位套筒定位。

环形套筒以H7/K6或H7/js6的过度配合装入夹具，零件放入套筒后，在X、Y方向的自由度消除，同时采用压板的方法;利用球头螺栓使压板紧压住工件体。

在此压板的作用下，沿X轴旋转X2，以及沿Z轴旋转Z2和沿Z轴方向Z1自由度都被限制。

所以在此套夹具的作用下，X1、Y1、Z1、X1、Y1等自由度完全被消除，而在压板的压力作用下，零件和刀具之间强大的摩擦力，以及在加工过程中轴向力的相互抵消，在Z的自由度也被消除。

当进行到Ⅳ工位，加工横向孔时，X1、Y1、Z1的自由度已被消除，X2、Y2方向自由度也已被消除，在Z2方向上，由于压板的作用使工件在Z2方向的自由度也消除了。

5攻丝装置

在组合机床上攻制螺纹时，根据被加工零件加工部位的分布情况和工艺要求等，常用的攻丝方法有3种：

采用攻丝动力头攻丝，采用攻丝装置攻丝和采用活动攻丝模板攻丝。

在此设计中，右半部分完成Ⅴ、Ⅵ工位的加工。

电机只有5.5kW的功率，故综合考虑选用攻丝装置攻丝。

当整台机床或机床的某一面全部用于完成攻丝工序时，广泛地采用了攻丝装置。

攻丝装置由攻丝主轴箱和攻丝靠模头组成，由于靠模螺母和靠模杆是经磨削并配研的，其螺距要求与所需加工螺孔的螺距保持一定关系，并设有螺距误差补偿机构。

因此利用攻丝装置进行攻丝可以达到较高的精度。

6组合机床冷却装置

机床冷却液除对刀具和工件起冷却作用外，还能在金属表面形成润滑薄膜，起到润滑作用。

一些冷却液中含有碳酸钠，亚硝酸钠等防锈剂，它们在金属表面形成胶状吸附膜或氧化物薄膜，又能使金属免受腐蚀的作用。

因而选择冷却液时，应根据组合机床完成工艺、加工方法、刀具材料以及被加工零件的材料来决定。

在加工铸铁件时，由于铸铁本身含有石墨能自身润滑，一般都不加冷却液。

在大量生产中有时为了减少加工中的铁粉飞扬，也增加冷却系统，以改善操作条件。

有时可采用苏打水，5%的乳化液，其乳化剂的主要成分可以是氧化油膏或硫化切削油。

其配方为：

油膏2%～5%，粗加工取低值，精加工取高值;亚硝酸钠0.2%～0.25%;无水碳酸钠0.2%～0.3%。

在铸铁工件上攻丝时，则都采用润滑液，以提高表面光滑度，减少功率的消耗。

通常采用煤油，亦可采用硫化切削液及混合油等。

冷却液的流量应根据刀具的形式、直径的大小、加工方法、切削用量等具体条件确定，组合机床的设计使用经验表明，对镗刀、钻头以及铣刀一类刀具，每根刀具冷却液的平均流量约为（2～6）L/min。

国外资料推荐按加工直径选择，每把刀具的冷却液流量。

7工作循环说明

一台组合机床，其工作循环常常是比较复杂的，不仅有好几个动力头按不同的循环进行工作，而且这些循环还需其他部件，如移动工作台，回转工作台以及鼓轮等配合动作。

各动力部件借助程序控制挡铁，按规定顺序进行工作。

工作循环应当尽可能的简单而且控制元件应该少，否则机床的制造成本加大，安全性能也会降低。

本组合机床适合在大批量生产中使用，生产效率大大提高。

为了降低成本，应多选用复合刀具，尽量做到一次成形，减少装夹次数。

选择合适的电机和动力头，选择恰当的切削用量和切削速度。

附件2：

DesignoftheVerticalBearingsHoleDrillBed

Abstract:

Thisessaynarrativesthebasicstepsofuprightaxlebearingseatboreholecombinationandmainpointsofdesignationofthecombinationmachinetools

Keywords:

TheverticalaxlebearingseatdrillsconstitutingamachinetoolDesign

1Allottingworkingprocedure,bookingthelaborplace

Productiontypeanalysis

Theverticalaxlebearingseatmachinetoolsdesignedthistimeandpartsprocessedextensivelyapplytotheuseoftheautomobileandbelongtothemassproductionproject,thereforeweshouldpayattentiontothatwhendesigningweshouldmaketheprocessassimpleaswecanwithoutaffectingthequality.

Workingouttheprocessscheme

Dividingworkingprocedureneedstothinktheproductionscale,accuracy,characteristicsofamachinetoolusedandthesituationofthemachinetoolloaded.Dividingworkingprocedurehastwokindsoftendencies:

concentratingtheworkingprocedureandsdispersingworkingprocedure.Theworkingprocedureconcentratedandthedispersedhavetheirownstrongpoints.Generallyspeaking,improvingefficacyinmassproductionneedadoptmulticut,singleaxisandpolyaxisautomationorsemi-automaticmachinetoolbroadly.Thepoleaxisandthemachinetooladoptconcentratingworkingprocedureinordertogainoutstandingeffect.

Thattheaxlebearingseatmachinetoolsdesignedthistimeusesconcentratingworkingprocedureasmuchaspossibleinordertobringthemeritsofthecombinationmachinetoolsintofullplayandmakesthevariouserrordiminutionarriveattheflooratthesametime.

Becausethedistancesbetweenofthetenpartsaretooclose,itisinappropriatetoprocess.Sotheplaceiscompletedbytwolabors,thenchangesthelocationsoftheparts.

Themainlaborplacechoosesthefollowingschemeafteranalysis:

1）loadsandunloads,clamps;2）drills7holesf13.5;3）drill3holesoneisf14,theother2arethreadbottomholesf14,holenumberis8,9;4）drillstransversedirectionholef14;5）expandshinge7holesf14.5;6）tapping.

2Calculationofcompoundcuttercuttingdosages

Cutthedosagescharacteristics

Theregularworkofamachinetoolhasverybigsomethingtodowithtoselectingandusingcuttingdosagesreasonably,whichmeansthatchoosingtheappreciatecutspeedandthejobfeedamountsascertainrationalcutting.Choosingappreciatecutdosagescanmakethecombinationmachinetoolcutdowntheparkingloss,improveproductionefficiency,prolongthecutterincreasedlongevity,andimprovethequalityofprocessing.

Designingtheleadcover

Thediametersofthe7holesprocessedareis14.5mm,followedtheleadcoverlength,theinternaldiameterdimensionofit,deviationandshiftrelationsoftheidealholeaxislocation.ThecoverlengthsofholesfromNo.1~NO.7andNO.8~NO.are（32~40）mmandthebottomholediameterare14.5mms,insidediameterdimensiondeviationis0.016~++0.034,idealholeaxislocationoffsetsfor（0.15~0.20）mm.

Calculationofprocessingaholedosages

Usehigh-speedsteeldrilltoprocessthiscastingHB=204（drillNO.1~NO.7holes,IIlaborsplace;drillNO.8~NO.10hole,IIIlabors）;Borebitdiameter:

14.5mms;Cutdosages:

V=（10~18）m/min,s=（0.18~0.25mm/r,rotationrate350r/min.

Withhigh-speedsteeldrilldrilltransversedirectionholef16（IVlabor,theplace）processesadiameter:

16mms;Cutdosagesvs=（10~18）m/min;S=（0.18~0.25）mm/r;Rotationrate350r/min

Usecarbidealloyreamertoexpandthereaming1~7numberholes（Vlaborplace）onlaborplaceV,expandtoream7KongShi,adopttoexpandthehingecompoundcutter,feedamountschoosingaccordingtothereamer,cutspeedchooseaccordingtothebroach,enterandtheupperlimitshouldselectandusepermissionvalueaccordingtominimaldiameterofcompoundcutterupperlimitforamounts,cuttingspeedbethatthemaximumdiameterselectsandusespermissionvalueaccordingtocompoundcutter.

Processadiameter:

14.5mm;Cutdosages:

V=（8~10）m/min,ses=0.25mm/r,rotationrate280r/min;Reamercutterarborandnominalguidingpartdiameterd+0.08;Reamercommondifference:

-0.036;Cutterarborguidingpartcommondifference:

-0.006~-0.0017;Leadthecoverinsidediametercommondifference:

+0.024~0.006.

Theholeprocessingprocedureroommarginincommonusereamingis10~20,theupperdiameterworkingproceduremarginis（1.5~2.0）mm;providesthereamingdiameterto10~20;diameterroommarginis（0.10~0.20）mm.（allthereferenceofferedbyDongFengAutomobileCo.equipmentmanufactorydesignsection.

3Thecomponentselectionandusage

Choosingpowerstandard

Thedrivingforcecomponenthasbeenusedtorealizetherotationandthemovingforwardofthecuttingtooling.Thismachinetoolhascometruecuttingtoolingrotationandmovingforward.

Eachdrivingforceheadhascertainpowerrangeaccordingtothecutpowerandtheneedofthemovingforwardpowercalculatedtoimprovethepossibilityofthecutdosage,choosetheappreciatedriveforcehead,theformulaasfollows:

Nmoves>（Neager+NofNentering）/hkW.

Amongit:

Nmovesisdrivingforceheadelectricmotorpower;Neageriscutpower,theforceandpoweralreadyhavebeencalculatedaccordingtoeachtooling’scutdosagesfrom"theconbinationmachinetoolcutforceandpowercalculationformula";Nenteringisfeedpower,whichisfeedpowerconsumedbyoilpumpforhydraulicpressuredrivingforce,being（0.8~2）kWingeneral;Hisdriveefficiency,theding-dangmainspindleboxislessthan15time,h=0.7,morethan15time,h=0.65.

Machinetoolactualpower

Thisuprightcombinationmachinetoolretinueisallottedtwoele