海上现浇施工方案.docx

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海上现浇施工方案

海南国电西南部电厂工程

配套码头主体工程

现浇墩台施工方案

编制单位：

中交四航局乐东国电工程项目经理部

技术负责人：

编制人：

编制日期：

目录

一、工程概况3

二、工艺流程3

2.1施工工艺技术方案3

2.1.1施工方法3

2.1.2施工平面布置3

2.1.3施工工艺流程4

2.2工艺技术方法5

2.2.1底模铺设5

2.2.2钢筋绑扎安装及预埋件安装7

2.2.3混凝土浇筑7

三、其它9

附件墩台底模支撑计算10

一、工程概况

变电所平台现浇墩台24m×11.97m，高2.0m；综合楼平台现浇墩台35m×17.97m，高2.0m，一端设水池，深1.0m，宽3.0m，长6.7m；顶部设置排水坡，坡度不等。

二、工艺流程

2.1施工工艺技术方案

2.1.1施工方法

变电所平台及综合楼平台现浇墩台、面层施工所需材料、模板经出运码头出运至驳船。

利用驳船上的履带吊进行施工物质的起吊安装、拆卸作业。

浇筑采用滚装船浇筑工艺，利用箱涵预制场出运通道作为滚装码头，泵车及砼罐车通过跳板直接开到滚装船上，混凝土由搅拌站出料后通过混凝土罐车运输至滚装码头上驳，每驳装载罐车5辆，混凝土方量约为30m3。

待罐车上驳完毕后滚装船随即行驶至浇筑部位，由方驳吊机（起重船）作为滚装船的靠泊定位驳。

靠泊稳定后即由船上混凝土泵车开始混凝土的浇筑工作。

浇筑完毕后滚装船返航至临时出运码头，罐车上岸回到搅拌站进行接料，至此为单艘滚装船的工作周期。

2.1.2施工平面布置

施工总平面布置：

水上施工平面布置：

驳船与滚装船停靠在施工仓面前，抛锚定位时不得将缆绳绑在桩身上，施工船舶离仓面4-7m，防止船舶不稳定碰撞桩身、已加固仓面。

交通船、施工用浮排停靠在驳船另一侧，做到施工船舶、交通船、浮排通行互不干扰，保障施工正常进行。

2.1.3施工工艺流程

墩台的施工工艺流程

图现浇砼施工工艺流程图

滚装船浇筑砼工艺流程

图滚装船浇筑混凝土施工工艺流程图

2.2工艺技术方法

2.2.1底模铺设

变电所平台及工作楼平台非水池段采用反吊拉杆支撑底模，每根桩上焊4根反吊拉杆，分布在桩身两侧；反吊拉杆采用φ25圆钢，一端车牙20cm，穿过主梁双拼工字钢Ⅰ45a（经受力计算，双拼工字钢Ⅰ32a可满足要求，受材料限制，采用双拼45a工字钢）并上双层螺母与垫片，另一端弯钩双面焊在钢管桩内侧，焊缝长度10cm；

在主梁上方铺设双拼槽钢［16作为次梁，间距40cm；

槽钢上铺设杉木木枋，截面尺寸10cm*10cm，长度3.5m，间距30cm，均匀铺设；

底模采用胶合板，厚2.5cm，宽度3.5米，用钉子固定在木枋上，拼缝间贴止浆条。

工作楼水池段较非水池段低55cm，底模支撑采用双层双拼工字钢，并顺工字钢纵向铺设两条10cm方钢，双层工字钢间焊接，避免失稳倾覆。

为使反吊拉杆不露出混凝土面，装模时，反吊拉杆与胶合板接触处采用7cm*7cm*7cm的泡沫堵塞，待拆除底模后，掏空泡沫塞、将拉杆切除，并补填高强度砂浆。

底模安装图

变电所工字钢铺设

工作楼底模铺设示意图

工作楼水池段底模铺设工作楼非水池段底模铺设

底模支撑要牢固，稳定，不晃动，底模的铺设要平顺，拼缝严密，不漏浆。

底模安装好后，绑扎桩芯钢筋，并浇筑桩芯混凝土。

2.2.2钢筋绑扎安装及预埋件安装

底模铺设完毕后，按设计图纸放出横梁或墩台的轮廓线，便于钢筋绑扎。

钢筋在后方加工成半成品后，通过临时出运码头用民船运到现场，方驳与吊机配合吊运钢筋。

钢筋按设计图纸在钢筋加工场加工成半成品，加工尺寸满足规范要求，按规格堆放整齐，并立标识牌，避免误用；钢筋下方支垫枕木，长时间未使用的钢筋应覆盖彩条布。

施工时，钢筋的规格、数量，尺寸满足设计规范要求，钢筋的间距按设计要求尺寸严格控制，在底模板上用粉笔画出钢筋间距，并按间距绑扎钢筋。

主筋在同一截面内的搭接数量不能超过该截面的50%，且搭接长度按规范要求处理，钢筋焊接时，双面焊长度5d，单面焊长度10d，焊接长度满足设计规范要求，焊缝饱满，焊渣应敲除，以观察焊接质量；主筋焊接的焊条采用E506焊条。

钢筋绑扎采用扎丝，按梅花型绑扎，扎丝露头向内按倒，不伸入保护层内；钢筋骨架四周据设计图纸要求绑上相应厚度的保护层C45砼垫块，

预埋件的安装首先根据施工图纸确定预埋件的数量、位置和高程，经测量放样放出预埋件的轮廓线或中心线进行定位，再进行预埋件的焊接、安装。

预埋件应焊接安装牢固，避免在施工过程中发生移位、变形，下沉

2.2.3混凝土浇筑

变电所平台墩台分3次浇注，第一次浇筑厚度80cm，高程+6.0——+6.8m，浇筑后进行施工缝处理，拉毛，养护，浇筑后不拆模，待混凝土强度达到75%以上时再进行2次浇筑；第二层浇筑厚度70cm，高程+6.8——+7.5m，浇筑后，进行抹面，局部进行施工缝处理，拉毛，养护，浇筑后不拆模；第三层浇筑厚度50cm，浇筑高程+7.5m——+8.082m，浇筑按设计高程进行放坡，抹面处理；

工作楼平台墩台分3次浇筑，第一次浇筑厚度0.75m（局部厚度1.3m），高程+5.45——+6.75m，浇筑后进行施工缝处理，拉毛，局部进行抹面，养护，浇筑后不拆模，待混凝土强度达到75%以上时再进行2次浇筑；第二次浇筑厚度1.0m，高程+6.75——+7.75m，浇筑后进行施工缝处理，拉毛，养护，浇筑后不拆模，第三次按设计高程进行放坡浇筑，浇筑厚度33.2cm（考虑大面积放坡、抹面，浇筑厚度较薄，以适应抹面施工），浇筑后采用抹面机进行抹面，经抹面机抹面后，再经2道原浆人工压实抹平。

混凝土采用罐车运输至临时码头，并上驳船运输至现场，采用泵车（泵车上驳船）进行浇筑，每次运输方量至少30m3；

配合比设计初凝时间不小于6小时，考虑搅拌站出料、上驳运输至现场须1.5小时，浇筑1驳混凝土1.0小时，驳船回程0.5小时，即第一驳混凝土出料到第二驳混凝土至现场开始浇筑共计4.5小时，满足初凝要求。

浇筑顺序与下图所示：

三、其它

附件墩台底模支撑计算

附件墩台底模支撑计算

取现浇平台5m×5m，高0.8m为计算单元，采用Q235圆钢反吊32a型双拼工字钢主梁，双拼工字钢上间距40cm铺设横向双拼16槽钢次梁，次梁上铺15mm厚竹胶板进行混凝土现浇。

计算荷载取值：

模板荷载：

4KN/m2

混凝土振动荷载：

2KN/m2

混凝土冲击荷载：

4KN/m2

混凝土自重荷载：

0.8*25=20KN/m2

1、底模板承载能力及刚度计算：

底模版上的均布荷载为：

q1=（20+4）×1.2+（2+4）×1.4=37.2KN/m2（用于承载力计算）

q2=（20+4）×1.2=28.8KN/m2（用于刚度计算）

取单位宽度底模板b=1m进行验算；按三等跨连续梁进行计算，则该单位宽度底模板有以下特征值：

板厚h1=0.015m，跨距l1=0.4m；净跨距l2=0.27m；

抵抗矩：

w1=bh2/6=3.75×10-5m3；

惯性矩：

I1=bh3/12=2.81×10-7m4；

抗弯强度：

[σ1]=37MPa；

弹性模量：

E1=10584MPa，则：

σ1=Mmax/Wmax=0.1q1l12/w1=0.1×37.2×0.42/3.75×10-5=1.59×104KN/m2=15.9Mpa＜[σ1]=37MPa

ω1=5q2l24/384E1I1=5×28.8×0.274/384×10584×103×2.81×10-7=6.7×10-4m＜l2/400=6.8×10-4m

故15mm竹胶板底模满足受力要求。

2、次梁受力验算：

次梁采用双拼16槽钢，其承受的荷载为底模板传来的均布荷载及次梁自身的重力荷载；次梁计算跨度取3.75m，间距0.4m。

按二等跨连续梁计算。

次梁有以下特征：

抵抗矩：

W2=234cm3

惯性矩：

I2=1870cm4

弹性模量：

E2=2.1×105N/mm2

次梁自重为：

q3=0.4KN/m

则次梁受的荷载为：

q4=0.4q1+1.2q3=15.36KN/m

则：

计算截面模量W：

符合要求

计算挠度ω2：

符合要求。

故次梁受力满足要求。

3、双拼工字钢受力验算

主梁采用双拼32a工字钢，其承受的荷载为次梁传来的集中荷载和主梁自身的重力荷载。

主梁计算跨度取4.8m，间距3.75m。

按简支梁计算。

主梁有以下特征值：

抵抗矩：

W3=1385cm3

惯性矩：

I3=22160cm4

弹性模量：

E3=2.1×105N/mm2

主梁自重为：

q5=1.05KN/m

则主梁承受的荷载为：

集中荷载F1=q4l3/2=15.36×3.75/2=28.8KN

均布荷载：

q6=1.2q5=1.26KN/m

则集中荷载产生的弯矩（查等截面梁内力与变形表）：

Mmax1=28.8×0.4+28.8×0.8+28.8×1.2+28.8×1.6+28.8×2.0+0.25×28.8×4.8=207.36KN·m

均布荷载产生的弯矩：

Mmax2=0.125ql2=0.125×1.26×4.82=3.63KN·m

则主梁产生的总弯矩：

Mmax=Mmax1+Mmax2=211KN·m

W=Mmax/f=211/215×103=981.4cm3＜W3=1385cm3

集中荷载产生的挠度（查等截面梁内力与变形表）：

ω3=28.8×（（3×4.82-4×0.42）+（3×4.82-4×0.82）+（3×4.82-4×1.22）+（3×4.82-4×1.62）+（3×4.82-4×22））/24×2.1×105×22160+28.8×4.83/48×2.1×105×22160=9.4mm

均布荷载产生的挠度：

ω4=5ql4/384EI=5×1.26×4.84/384×2.1×105×22160=0.2mm

则主梁产生的总挠度

ω总=ω2+ω3=9.6mm＜l/400=12mm

故双拼32a工字钢主梁受力满足要求。

4、圆钢受力验算

每条工字钢有四个吊点，故每个吊点所承受轴向拉力为：

FN=（28.8×13+1.26×5）/4=95.2KN

圆钢与钢管桩内部采用直角双面焊接，则圆钢及焊缝所受剪力为：

FQ=95.2/2=47.6KN

选用25mmQ235圆钢

抗拉强度验算：

σt=4.909×10-4×370×103=181.6KN﹥95.2KN；

抗剪强度验算：

σv=4.909×10-4×141×103=69.2KN﹥47.6KN

焊缝长度计算，取最小焊脚尺寸hf=8mm：

τf=N/（helw）=47600/（0.7×8lw）≤160N/mm2，得

lw≥54mm。

综上，选择25mmQ235圆钢，焊缝长度大于54mm