高速公路桥梁盖梁施工方案.docx
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高速公路桥梁盖梁施工方案
盖梁施工方案
一、编制依据
1.1、编制依据
1、简蒲高速公路JPTJ-11标段实施性施工组织设计
2、《成都经济区环线高速公路简阳至蒲江段两阶段施工图设计》
3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）
4、《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80/1-2004）
5、四川省高速公路施工标准化技术指南
6、四川省高速公路建设标准化管理指导意见
1.2、编制原则
1、响应和遵守招标文件中的安全、质量、工期、环保、文明施工等的规定及公路建设工程施工合同条件、合同协议条款及补充协议内容；
2、坚持专业化作业与综合管理相结合。
充分发挥专业人员和专用设备的优势，综合管理，合理调配，采用先进的施工技术，科学安排各项施工程序；
3、安全无事故，确保质量第一，保证施工人员人身健康安全；
4、文明施工，重视环保，珍惜土地，合理利用，严格执行环境管理体系和职业健康安全管理体系。
二、工程概况
本标段共设21座桥梁，分别为K280+816.941永丰右线一号桥、ZK280+813.845永丰左线一号桥、K281+540.985永丰立交右线二号桥、ZK281+548.463永丰立交左线二号桥、K281+804.573永丰立交右线三号桥、ZK281+810.097永丰立交左线三号桥、AK0+206.874A匝道桥、BK0+562.494B匝道桥、EK0+189.461E匝道桥、HK0+789.240H匝道1号桥、HK1+207.200H匝道2号桥、GK0+527.443G匝道桥、K283+108莲花塘右线一号桥、ZK283+125.500莲花塘左线一号桥、K283+793.483莲花塘右线二号中桥、ZK283+784.842莲花塘左线二号中桥、CLD1K0+176.41加宽实心板桥、CLXK0+221.376加宽实心板桥、K280+045人行天桥、K284+545人行天桥、K284+145分离式立交。
盖梁采用抱箍法施工，共计70个，均采用C40钢筋混凝土灌注。
三、施工技术方案
3.1、抱箍法施工工艺
抱箍法是利用在墩柱上的适当部位安装抱箍并使之与墩柱夹紧产生的最大静摩擦力，来克服临时设施及盖梁的重量。
抱箍法的关键是要确保抱箍与墩柱间有足够的摩擦力，以安全地传递荷载。
抱箍法有很多优点，第一，抱箍法是临时荷载及盖梁重量直接传给墩柱，对地基无任何要求；第二，抱箍的安装高度可随墩柱高度变化，不需要额外的调节底模高度的垫木或分配梁；第三，抱箍法适应性强，不论水中岸上、有无系梁，只要是圆形墩柱就可采用；第四，抱箍法节省人力物力是显而易见的，因此从经济上讲是最合算的；第五，抱箍法不会破坏墩柱外观，而且抱箍法施工时支架不存在非弹变形，不用进行预压。
通过上面的分析可知，抱箍法具有施工简单，适应性强，节省投资，施工周期短等优点。
由于其他支撑体系的优点抱箍法都有，而其它支撑体系的缺点抱箍法几乎都没有。
因此，本项目盖梁施工采用抱箍法支撑体系。
（后附抱箍系统施工检算）
3.2、施工准备
1、桥墩在立柱施工完成后，根据盖梁设计标高反算出抱箍钢带下缘在墩柱的确切位置，并做好标记，以便抱箍准确就位。
2、待墩柱混凝土达到设计强度的75%以上后，对墩柱顶进行凿毛处理，凿除顶部的水泥砂浆和松弱层，凿毛至新鲜混凝土，并用空压机吹干净。
标高控制在比设计标高高3cm左右，以便于安装盖梁底模。
3.3、施工工艺流程
先进行测量定位，再固定抱箍，安置底模，然后绑扎钢筋及安装侧模，调整检测后进行报验，最后进行砼浇砼，施工工艺流程如下：
测量定位→安装抱箍→安置底模→钢筋绑扎→侧模安装→报验→砼浇筑→检验
盖梁施工工艺详见下框图
盖梁施工流程图
3.4、主要工序施工方案
1.测量放线
在盖梁施工前，对墩柱进行施工测量，作为安装盖梁底模的依据。
墩柱施工测量与控制的内容包括：
墩柱中心位置测量、立柱顶高程测量。
墩柱中心测量采用全站仪进行测量；高程测量是根据施工中设立的临时水准点，用水准仪直接进行。
2.安装抱箍
①抱箍顶高程确定
抱箍顶高程=盖梁底高程-底模厚度-工字钢高度-槽钢厚度，用水准仪准确放样抱箍顶高程，并弹线标记。
②吊装抱箍
用吊车分别将两抱箍调至安装线进行拼装，两抱箍顶面必须水平，用高强螺栓连接，高强螺栓必须全部拧紧，保证螺丝露出螺母，使抱箍和立柱之间接触紧密。
3.模板支架、底模的制作与安装
盖梁模板支架采用Ⅰ45a工字钢纵梁，每侧1根工字钢，长度按照盖梁长度确定。
最长为29m。
横向用[10槽钢间距0.5m铺设作横梁，在贴近立柱处安放第一根和最后一根，脚手架铺脚手板作操作平台。
盖梁中部预留15mm预拱度。
盖梁模板采用定型钢模。
在立柱顶凿毛处理、测量验收合格后，开始安装模板支架。
在模板支架安装时，严格按由下而上的顺序进行，即先安放抱箍，再吊装纵梁，用拉杆在间距1.5m将2根工字钢固定在一起，待纵梁稳定后方可布置横梁槽钢。
以上工序经检查确认无误后，即可安装盖梁底模。
4.钢筋的加工、安装
在盖梁底模安装、底模高程验收合格后，开始安装盖梁钢筋。
钢筋在钢筋班加工制作，钢筋的制作与安装严格按照施工图纸和施工规范来进行。
注意支座垫石与挡块钢筋的预埋。
（1）钢筋加工
①钢筋加工尺寸和型号必须按设计图纸进行验收。
②所有钢筋的截断及弯曲均在钢筋加工场内进行。
单根钢筋在钢筋加工场加工成型，然后运至处理好的系梁垫层上进行绑扎。
③钢筋按图纸所示的形状进行弯曲，并且均要冷弯。
④主筋的弯曲及标准弯钩要按图纸规定加工。
箍筋的端部按图纸规定设置弯钩。
⑤钢筋焊接采用双面搭接焊，搭接长度不小于5d。
两节搭接焊的钢筋按焊接长度向两个相反方向搬弯，使两节被焊钢筋的中心相一致。
⑥钢筋焊接后各项指标必须达到规范和设计要求。
在接头清渣后逐个进行量测。
焊缝表面应饱满、平整，不得有烧伤、焊瘤、裂纹等。
（2）钢筋安装
钢筋绑扎采用钢丝绑扎，箍筋与受力钢筋垂直设置。
钢筋绑扎过程中，用临时框架加以固定，增加钢筋骨架整体稳定性，钢筋骨架基本成型后，为了确保钢筋在混凝土中有一定厚度的保护层，用砼垫块呈有序布置在钢筋骨架两侧。
（3）钢筋施工要点
a.存放时避免钢筋受到机械损伤，防止表面生锈。
钢筋存放设置统一格式的标志牌，标明名称、厂家、产地、规格、出厂日期、进场时间。
b.钢筋工程由专职工程师负责技术交底、施工指导和工后检查。
c.所有钢筋工进行培训，电焊工持证上岗。
d.所有钢筋的弯曲和调直均采用冷处理方法。
e.钢筋应正确安装，保证钢筋的保护层厚度。
f.钢筋安装后先行自检合格并及时报检，合格后方可进行砼浇注，并填好隐蔽工程记录。
g.在加工厂加工钢筋，然后按照设计图纸及施工规范进行现场绑扎。
钢筋保护层用砼垫块控制。
（4）钢筋施工质量标准
钢筋加工的质量标准
序号
项目
允许偏差（mm）
1
受力钢筋顺长度方向加工后的全长
±10
2
弯起钢筋各部分尺寸
±20
3
箍筋、螺旋筋各部分尺寸
±5
5.侧模安装
在盖梁钢筋安装验收合格后，严格按施工要求安装盖梁侧模。
侧模定型钢模拼装，用φ18对拉螺杆固定。
模板安装质量标准
序号
项目
允许偏差（mm）
1
模板高程
±10
2
模板尺寸
±20
3
轴线偏位
10
4
模板相邻两板表面高低差
2
5
模板表面平整
5
6
预埋件中心线位置
3
7
预留孔洞中心线位置
10
8
预留孔洞截面内部尺寸
+10，0
Ⅰ45a工字钢
钢抱箍
盖梁施工图正面
6.盖梁砼浇筑
（1）浇筑砼过程中严格按照设计配合比调整好施工配比，保证计量准确；保证拌和时间不得小于1.5分钟，浇筑过程中常常进行坍落度试验，及时调整水胶比。
（2）砼浇筑必须连续浇筑，间断时间不得超过30分钟，以防造成施工冷缝；
（3）混凝土水平运输采用混凝土罐车运输，运输混凝土以2～4r/min的转速搅动，混凝土罐车每天使用完毕后均用温水清洗，清除粘附混凝土使其内壁平整光滑、不吸水、不漏水。
垂直运输采用吊车配合料斗入模捣固。
（4）盖梁砼一次浇筑厚度不能超过30cm，浇筑至盖梁顶部时，应在砼初凝前采取复振措施，并采取措施排除砼的泌水；当混凝土表面出现析水时，及时予以清除，但不得扰动已浇筑的混凝土；
（5）混凝土的振捣选派有丰富经验有责任心的混凝土工专人负责。
混凝土振捣采用插入式振捣棒，振动棒插入采用先外后内、快插慢拔的方法，振动点振捣延续时间宜为20～30s，以混凝土不再沉落、不出现气泡、表面呈现浮浆为度。
振捣棒必须插入到下层混凝土5~10cm，并防止漏振与过振。
避免振捣棒与钢筋接触，并与模板保持15cm左右的距离。
（6）混凝土应按一定厚度、顺序和方向分层浇筑，应在下层混凝土初凝或能重塑前浇筑完成上层混凝土。
（7）在混凝土灌注前，应对全部设备进行全面检查试验，确保施工中运转正常，并经技术负责人、施工负责人及监理工程师共同签认后方可灌注混凝土。
在灌注过程中应派专人检查模板、抱箍、钢筋等状态，如有变形、移位等现象应立刻停止浇筑，待校正处理好后方可继续；浇筑盖梁混凝土时，应采用先浇筑跨中后悬臂，逐渐向支点靠拢的施工程序。
同时应特殊注重预埋钢筋埋置的深度达到要求。
7.砼养生与模板拆除
（1）混凝土浇筑完成后，应尽快予以覆盖和洒水养护。
覆盖时不得损伤或污染混凝土的表面。
混凝土面有模板覆盖时，应在养护期间经常使模板保持湿润。
混凝土养护用水的条件与拌和用水相同。
（2）混凝土的洒水养护时间一般为7d。
养生时采用高分子薄膜缠裹，上放置一个100L的水桶，下接一根直径1.0cm左右的软管，软管在盖梁顶面沿边部设置一圈，并扎上小孔，以便水能从水桶缓慢的流到养生面上。
（3）一般砼强度达2.5MPa时可拆除，拆除时要安排专人指挥和监督，保证其表面以及棱角不因拆模而导致损坏。
8.盖梁施工质量检验评定标准
盖梁实测项目
序号
项目
规定值或允许偏差
检查方法和频率
权值
1
混凝土强度（Mpa）
在合格标准内
按验标附录D检查
3
2
断面尺寸（mm）
±20
尺量：
检查3个断面
2
3
轴线偏位（mm）
10
全站仪或经纬仪：
纵、横各测量2点
2
4
顶面高程（mm）
±10
水准仪：
测量3~5点
2
5
支座垫石预留位置（mm）
10
尺量：
每个
1
3.5、抱箍系统荷载检算
1、检算编制依据
（1）成都经济区环线高速公路简阳至蒲江段两阶段施工图设计；
（2）交通部行业标准公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）；
（3）交通部行业标准公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）；
（4）桥梁施工常用数据手册（人民交通出版社张俊义编）；
（5）路桥施工计算手册人民交通出版社；
（6）公路施工手册，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司；
（7）盖梁模板厂家提供的有关模板数据；
（8）我单位有关桥梁的施工经验总结。
2、检算原则
（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制；
（2）综合考虑结构的安全性；
（3）采取比较符合实际的力学模型；
（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法；
（5）盖梁底模为钢模，钢模下设置槽钢作用为调节标高和结构刚度补强；若钢模刚度足够，则无需检算槽钢受力；
（6）对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载；
（7）本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量，以作为安全储备。
3、荷载计算
（1）计算简图
盖梁立面图
（
2）荷载分项系数选取
荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的一个数值。
对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。
①永久荷载分项系数γG：
当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取γG=1.2；对由永久荷载效应控制的组合，取γG=1.35。
当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1.0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0.9；对其余某些特殊情况，应按有关规范采用。
②可变荷载分项系数γQ：
—般情况下取γQ=1.4。
（3）荷载分析：
盖梁底板面积为：
（15.4-2×2.1）m×2m=26.4m2（最不利状态下，偏于保守计算）
①盖梁砼自重：
G=52.4m3×26KN/m3=1362.4KN
q1=1362.4÷/26.4=51.6KN/m2
注：
含筋量>2%。
荷载分项系数1.2（依据公路桥涵设计通用规范、路桥施工计算手册）
②钢模版自重：
9893.94×9.8N/kg=96960.6N/kg≈97KN
q2=97÷/26.4=3.67KN/m2
g取9.8N/kg，荷载分项系数1.2。
③[10槽钢重量：
盖梁长度为15.4m，加上两侧作业平台宽度各0.8m，则横向长度为17m,槽钢共计：
17m÷0.5m=34,取35根。
宽度为2m,加上两侧作业平台各0.8m，槽钢长度为3.6米。
槽钢共重：
35根×3.6m/根×10kg/m×9.8N/kg=12348N=12.35KN。
g取9.8N/kg，荷载分项系数1.2。
④I45a工字钢重量：
工字钢采用I45a普通热轧工字钢，标准每m重：
80.38kg/m，每盖梁采用4根17m长I45a工字钢。
则工字钢总重为：
4×17×80.38×9.8N/kg≈53565.2N=53.6KN
g取9.8N/kg，荷载分项系数取1.2。
⑤抱箍重量：
依据模板厂家设计图纸，单个抱箍重量为600kg，
则抱箍重量为：
2×600kg×9.8N/kg≈11760N=77.76KN
荷载分项系数取1.2。
⑥倾倒砼和振捣的冲击荷载
根据《路桥施工计算手册》表8-1，冲击荷载取0.8t/m2，（含振捣砼产生的荷载）即8KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。
⑦施工机具及施工人员荷载
根据《路桥施工计算手册》表8-1，施工人员、施工料具运输、堆放荷载取0.25t/m2,即2.5KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。
（4）荷载计算组合
①计算底模受力分析时，采用简支梁计算模式，槽钢承受钢模板传递的平面压力，验算时底模承受线性荷载：
即：
q=q1×1.2+q2×1.2+0.8×1.4+0.25×1.4=51.6×1.2+3.67×1.2+1.47
=67.8KN/m2
②计算[10槽钢受力分析时，按照均布荷载进行计算，荷载组合为：
q=[（1362.4+97）×1.2+0.8×1.4+0.25×1.4]÷35÷4
=12.5kN/m
③计算I45a工字钢受力分析时，则按照工字钢上均布荷载进行计算（因工字钢受力范围为15.4m,均布荷载只计算15.4m），荷载组合为：
q=[（1362.4+97+12.35）×1.2+0.8×1.4+0.25×1.4]÷4÷15.4
=28.7kN/m
④计算抱箍受力时，按照抱箍面与混凝土面的摩擦力以抵抗抱箍以上所有集中荷载为标准，
即：
Q单=[（1362.4+97+12.35+53.6）×1.2+0.8×1.4+0.25×1.4]÷2
=916kN
（5）受力检算
①底模受力检算
a.抗弯计算
底模为钢模板，面模厚度为5mm，背架[12槽钢，横向肋-8x80。
设梁背带两端为支点，背带为简直梁，梁长分为0.34m，背带钢板的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则：
[σ]＝160MPa,E=2.1×105MPa。
q=67.8KN/m2
Mmax=qL2/8=（64.2×0.34×0.34）/8=0.93KN·m
W=bh2/3=（0.008×0.082）/3=0.000017m3
σ=M/W=0.93KN·m/0.000017m3=54.7Mpa＜[σ]=170Mpa
钢板弹性模量E=2.1×105MPa
I=bh3/12=0.008×0.083/12=3.41×10-7m4
ƒ=5/384×ql4/（E·I）=1×67.810-3×（0.35）4/（384×2.1×105×3.41×10-7）
=0.16×10-3m
ƒ/L=0.16×10-3/0.34=1/2125<[ƒ/L]=1/400
小结：
横向底模背条扁钢抗弯能力和挠度经验算满足要求。
因底纵向横向背条[8槽钢力学性能优于纵向背条扁钢，且受力相同，所以抗弯能力和挠度也满足要求。
②槽钢受力检算
槽钢计算简图
q=12.5kN/m
Mmax=qL2/8=（12.5×2×2）/8=6.4KN·m
查表，[10槽钢截面模量W=39.7cm3=39.7×10-6m3
故σ=M/W=6.4KN·m/39.7×10-6m3=161Mpa＜[σ]=170Mpa
③工字钢受力检算
根据受力组合，受力简图如下：
抗剪强度计算
I45a工字钢截面面积：
A=102.38cm2=0.010238m2
P1=P2=442kN=0.442×106N
则工字钢最大剪应力为：
τ=0.442×106÷0.010238=43.2MPa＜[120MPa]
符合要求。
正应力检算
根据力学计算简图，可计算工字钢梁的弯矩，如下图：
MA＝MB＝－ql2/2
＝－28.7×3.22÷2
＝－146.9kN·m
MC＝qL2/8×[1-4（l/L）2]
＝28.7×92×[1-4×（3.2÷9）2]÷8
＝143.6kN·m
＝143.6×103N·m
根据计算结果，最大正应力在支座处。
I45a工字钢WX＝1433cm3＝0.001433m3，IX＝32241cm4＝3.224×10-4m4
（Wx，Ix取值依据为《桥梁施工常用数据手册》P79）则：
σ＝Mmax/Wx/2
＝146.9×103÷0.001433
＝102.5MPa＜[σ]＝170MPa
挠度检算
f中＝qL4（5-24λ2）/384EI（式中λ=l/L=3.2/9=0.356）
＝28.7×103×94×[5-24×0.3562]/（384×2.1×1011×3.224×10-4）
＝0.0018m＝0.18cm
[f]＝a/400＝9/400＝0.0225m＝2.25cm
小结：
f中＜[f]，工字钢符合要求。
检算说明：
跨中挠度符合要求。
因跨中弯矩最大，则两端挠度也符合要求。
根据施工具体挠度，在安装底模板时，根据实际挠度进行适当调整底模板的预留拱度。
（6）抱箍检算
①荷载计算
每个盖梁按墩柱设一套抱箍，共计2个抱箍体支承上部荷载，由上面的计算可知：
支座反力：
R1=R1=916kN
以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。
抱箍模板图
②抱箍受力计算
螺栓数目计算
抱箍体需承受的竖向压力N=916kN
抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《钢结构设计规范》：
M24螺栓的允许承载力：
[NL]=0.9Pμn
式中：
P---高强螺栓的预拉力，取225kN；
μ---摩擦系数，取0.3；
n---传力接触面数目，取1；
0.9---螺杆受力非均匀系数。
则：
[NL]=0.9×225×0.3=60.75kN
螺栓数目m计算：
m=N/[NL]=916/60.75=15.08≈16个，取抱箍计算截面上的螺栓数目m=18个。
则每条高强螺栓提供的抗剪力：
P=N/18=916/18=50.9KN＜[NL]=60.75kN
故能承担所要求的荷载。
螺栓轴向受拉计算
砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取μ=0.3计算
抱箍产生的压力Pb=N/μ=916/0.3=3053.3kN由高强螺栓承担。
则：
Nf=Pb=3053.3kN
抱箍的压力由18根M24的高强螺栓的拉力产生。
即每条螺栓拉力为
N1=Pb/18=3053kN/18=169.6kN<[S]=225kN
小结：
故高强螺栓满足强度要求。
③抱箍体的应力计算：
抱箍壁为受拉产生拉应力为：
P1=8N1=8×169.6=1356.8（kN）
抱箍壁采用面板δ14mm的钢板，抱箍高度为0.50m。
则抱箍壁的纵向截面积：
S1=0.014×0.50×2=1.4×10-2m2
σ=P1/S1=1356.8/1.4×10-2=96.9（MPa）＜[σ]=140MPa
小结：
满足设计要求。
总结：
经检算，联合村中桥所用钢抱箍满足施工，并具备一定的安全保障系数，可以进行施工。
四、施工部署及各项资源配置计划
4.1、施工组织机构
由我项目部桥梁队全权负责墩身的施工组织和管理，项目部领导层由项目经理、项目书记、总工程师、副经理组成，下设“五部二室一队”共八个职能部门，下辖3个桥梁作业工班。
4.2、劳动力组织及调配计划
根据本分项工程的特点及工程量安排施工人员，施工劳动力从我公司有桥梁施工经验的项目调入，并补充部分当地劳务。
本项工程管理技术人员
序号
姓名
承担岗位
职称
1
鲜利锋
总工程师
工程师
2
江麟
工程部长
工程师
3
牛剑锋
安质部长
工程师
4
刘嵘
测量队长
工程师
5
孙永亮
桥梁工程师
工程师
6
符菲
质检工程师
工程师
7
姚元舜
试验检测工程师
工程师
投入本工程主要劳动力配置安排表
序号
人员工种
桥梁作业队
1
普工
9
2
电工
1
3
钢筋工
6
4
模板工
9
5
吊车司机
2
6
挖掘机司机
2
7
砼罐车司机
12
4.3、机械设备的配置
机械配备遵循两条原则：
一是坚持先进性和技术性能相匹配，二是确保选用设备的可靠性并考虑一定的富余能力。
主要施工机械配备见主要机械设备表
序号
设备名称
规格型号
数量
进场日期
状况
备注
1
挖掘机
CAT320
1辆
2014.11
正常
2
砼罐车
DFL5250GJBA
6辆
2014.11
正常
3
吊车
XGQY20
1辆
2014.11
正常
4
发电机
250KW
1台
2014.11
正常
5
钢筋切断机
GQ40-1
1台
2014.11
正常
6
钢筋弯曲机
GW6-40B
1台
2014.11
正常
7
交流电焊机
BX500
2台
2014.11
正常
8
砼拌合设备备
HZS90
1台
2014.11
正常
五、工期安排
本工程安排303天完成，即从2014年11月1日至2015年9月1日完成。
六、质量保证体系
6.1、质量保证体系
我集团公司严格按ISO9001-2000质量管理一体化控制工程质量，建立了一整套完善的工程质量管理体系、系统的质量管理制度与质量控制流程，根据我集团公司《质量手册》及本工程的特点编制项目质量计划，建立项目质量保证体系，作为所属单位质量体系开展工作。
详见质量保证体系框图。
6.2、质量管理组织机构
建立健全质量管理组织机构，成立以项目经理潘红卫为首的质量管理领导小组，小组成员如下：
组长：
秦美前
副组长：
鲜利峰
成员：
江麟、牛剑锋、孙永亮、符菲、魏启权、赵传统、
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