电梯井屋面楼板模板门式脚手架支撑计算书新.docx

上传人:b****7 文档编号:9463738 上传时间:2023-02-04 格式:DOCX 页数:11 大小:168.28KB
下载 相关 举报
电梯井屋面楼板模板门式脚手架支撑计算书新.docx_第1页
第1页 / 共11页
电梯井屋面楼板模板门式脚手架支撑计算书新.docx_第2页
第2页 / 共11页
电梯井屋面楼板模板门式脚手架支撑计算书新.docx_第3页
第3页 / 共11页
电梯井屋面楼板模板门式脚手架支撑计算书新.docx_第4页
第4页 / 共11页
电梯井屋面楼板模板门式脚手架支撑计算书新.docx_第5页
第5页 / 共11页
点击查看更多>>
下载资源
资源描述

电梯井屋面楼板模板门式脚手架支撑计算书新.docx

《电梯井屋面楼板模板门式脚手架支撑计算书新.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《电梯井屋面楼板模板门式脚手架支撑计算书新.docx(11页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。

电梯井屋面楼板模板门式脚手架支撑计算书新.docx

电梯井屋面楼板模板门式脚手架支撑计算书新

电梯井屋面楼板模板门式脚手架支撑计算书

门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2010)。

计算参数:

脚手架搭设高度为4.1m,门架型号采用MF1219,钢材采用Q235。

门架的宽度b=1.20m,门架的高度h0=1.90m,步距1.95m,跨距l=1.83m。

门架h1=1.54m,h2=0.08m,b1=0.75m。

门架立杆采用φ42.0×2.5mm钢管,立杆加强杆采用φ34.0×2.2mm钢管。

每榀门架之间的距离1.20m,板底木方距离300mm。

板底木方截面宽度70mm,高度70mm。

面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度1.3N/mm2,抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量9000.0N/mm2。

梁顶托采用80×80mm木方。

模板自重0.30kN/m2,混凝土钢筋自重25.10kN/m3,施工活荷载0.00kN/m2。

1——立杆;2——立杆加强杆;3——横杆;4——横杆加强杆

图1计算门架的几何尺寸图

图2模板支架示意图

地基承载力标准值170kN/m2,基础底面扩展面积0.250m2,地基承载力调整系数0.40。

按照门式脚手架新规范4.3和4.4条规定确定荷载组合分项系数如下:

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.12+0.30)+1.40×0.00=3.974kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.12+0.7×1.40×0.00=4.066kN/m2

由于永久荷载效应控制的组合S最大,永久荷载分项系数取1.35,可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98

钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64,抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.100×0.120×1.200+0.300×1.200=3.974kN/m

活荷载标准值q2=(0.000+0.000)×1.200=0.000kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩W=bh2/6=120.00×1.80×1.80/6=64.80cm3;

截面惯性矩I=bh3/12=120.00×1.80×1.80×1.80/12=58.32cm4;

式中:

b为板截面宽度,h为板截面高度。

(1)抗弯强度计算

f=M/W<[f]

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2);

  M——面板的最大弯距(N.mm);

  W——面板的净截面抵抗矩;

[f]——面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2;

M=0.100ql2

其中q——荷载设计值(kN/m);

经计算得到M=0.100×(1.35×3.974+0.98×0.000)×0.300×0.300=0.048kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.048×1000×1000/64800=0.745N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

(2)抗剪计算

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.35×3.974+1.0×0.000)×0.300=0.966kN

  截面抗剪强度计算值T=3×966.0/(2×1200.000×18.000)=0.067N/mm2

  截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算T<[T],满足要求!

(3)挠度计算

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×3.974×3004/(100×6000×583200)=0.062mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、楼板底木方的计算

木方按照简支梁计算,木方的截面力学参数为

1.荷载的计算:

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):

q1=25.100×0.120×0.300=0.904kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.300×0.300=0.090kN/m

(3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m):

经计算得到,活荷载标准值q3=0.000×0.300=0.000kN/m

经计算得到,木方荷载计算值Q=1.2×(0.904+0.090)+0.9×0.98×0.000=1.341kN/m

2.木方强度、挠度、抗剪计算

木方计算简图

木方弯矩图(kN.m)

木方剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下:

变形计算受力图

木方变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=0.644kN

N2=1.771kN

N3=1.771kN

N4=0.644kN

经过计算得到最大弯矩M=0.193kN.m

经过计算得到最大支座F=1.771kN

经过计算得到最大变形V=0.775mm

木方的截面力学参数为

本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩W=bh2/6=7.00×7.00×7.00/6=57.17cm3;

截面惯性矩I=bh3/12=7.00×7.00×7.00×7.00/12=200.08cm4;

式中:

b为板截面宽度,h为板截面高度。

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.193×106/57166.7=3.38N/mm2

木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×0.965/(2×70×70)=0.295N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算

最大变形v=0.775mm

木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

三、楼板底托梁的计算

板底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

均布荷载取托梁的自重q=0.069kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下:

托梁变形计算受力图

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩M=0.733kN.m

经过计算得到最大支座F=6.350kN

经过计算得到最大变形V=2.334mm

顶托梁的截面力学参数为

本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩W=bh2/6=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3;

截面惯性矩I=bh3/12=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4;

式中:

b为板截面宽度,h为板截面高度。

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.733×106/85333.3=8.59N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×3715/(2×80×80)=0.871N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

(3)顶托梁挠度计算

最大变形v=2.334mm

顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

四、门架荷载标准值

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

1门架静荷载计算

门架静荷载标准值包括以下内容:

(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)

门架的每跨距内,每步架高内的构配件及其重量分别为:

门架(MF1219)1榀0.224kN

交叉支撑2副2×0.040=0.080kN

水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN

连接棒2个2×0.006=0.012kN

锁臂2副2×0.009=0.017kN

合计0.465kN

经计算得到,每米高脚手架自重合计NGk1=0.465/1.950=0.238kN/m

(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)

剪刀撑采用φ48.0×3.5mm钢管,按照4步4跨设置,每米高的钢管重计算:

tgα=(4×1.950)/(4×1.830)=1.066

2×0.038×(4×1.830)/cosα/(4×1.950)=0.105kN/m

水平加固杆采用φ48.0×3.5mm钢管,按照4步1跨设置,每米高的钢管重为

0.038×(1×1.830)/(4×1.950)=0.009kN/m

每跨内的直角扣件1个,旋转扣件1个,每米高的钢管重为0.037kN/m;

(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m

每米高的附件重量为0.020kN/m;

每米高的栏杆重量为0.010kN/m;

经计算得到,每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.181kN/m

经计算得到,静荷载标准值总计为NG=0.419kN/m。

2托梁传递荷载

第1榀门架两端点力3.715kN,6.350kN

第2榀门架两端点力5.153kN,5.153kN

第3榀门架两端点力6.350kN,3.715kN

经计算得到,托梁传递荷载为NQ=10.305kN。

五、立杆的稳定性计算

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式

N=1.2NGH+NQ

其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值,NG=0.419kN/m;

  NQ——托梁传递荷载,NQ=10.305kN;

  H——脚手架的搭设高度,H=4.1m。

经计算得到,N=1.2×0.419×4.100+10.305=12.627kN。

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值,N=12.63kN;

  Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN);

一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

其中φ——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到,φ=0.396;

  k——调整系数,k=1.13;

  i——门架立杆的换算截面回转半径,i=1.64cm;

  I——门架立杆的换算截面惯性矩,I=8.34cm4;

  h0——门架的高度,h0=1.90m;

  I0——门架立杆的截面惯性矩,I0=6.08cm4;

  A1——门架立杆的净截面面积,A1=3.10cm2;

  h1——门架加强杆的高度,h1=1.54m;

  I1——门架加强杆的截面惯性矩,I1=2.79cm4;

  A——一榀门架立杆的毛截面面积,A=2A1=6.20cm2;

  f——门架钢材的强度设计值,f=205.00N/mm2。

Nd调整系数为1.0。

经计算得到,Nd=1.0×50.332=50.332kN。

立杆的稳定性计算N

六、基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2),p=N/A;p=50.51

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN);N=12.63

A——基础底面面积(m2);A=0.25

fg——地基承载力设计值(kN/m2);fg=68.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg=kc×fgk

其中kc——脚手架地基承载力调整系数;kc=0.40

fgk——地基承载力标准值;fgk=170.00

地基承载力的计算满足要求!

 

展开阅读全文
相关资源
猜你喜欢
相关搜索

当前位置:首页 > 党团工作 > 入党转正申请

copyright@ 2008-2022 冰豆网网站版权所有

经营许可证编号:鄂ICP备2022015515号-1