桥梁上部结构施工组织设计.docx

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桥梁上部结构施工组织设计

长湖申线上部结构施工案

一、工程概况：

本桥平面位于直线上，桥面横坡为2%；纵坡为0.5%，1.88%，-1.84%竖曲线半径R=16493.26m,R=17000m，桥下通航等级为Ⅳ级，要求净空7米，净宽55米。

上部结构预应力混凝土变截面连续箱梁为三向预应力结构，单箱单室截面，箱梁顶板宽16.75，底板宽8.75m，两侧翼板悬臂长4.00m。

箱梁是变高度的，箱高按二次抛物线变化，箱梁在墩顶处的梁高为3.5m，箱梁跨中及边跨现浇段梁高为1.8m，箱梁腹板厚度由70cm渐变为40cm，箱梁底板在0#块围厚50cm，其余各梁段底板从箱梁根部截面的50cm厚度渐变至跨中及边跨支点截面的25cm厚。

半幅箱梁各有两个“T”构，墩顶的0#段长12m，每个“T”构沿梁纵向划为6对称梁段。

1#－6#梁段采用挂篮对称悬臂灌筑施工。

半幅桥共有3个合拢段，分别是中跨合拢段和两个边跨合拢段，合拢段长度均为2m，两个边跨现浇段长为5m。

三向预应力钢筋中，纵向和横向预应力钢筋为钢绞线束，竖向预应力钢筋为φx25mm的精轧螺纹粗钢筋。

锚具中纵向预应力筋用OVM15系列锚具，横向预应力筋用BM13-3锚具及P型锚具，，竖向预应力筋用YGM锚具。

预应力筋道采用金属波纹管制。

主要工程数量：

上部结构砼：

C50砼3451.2m3

钢材数量：

Ⅰ级24.48t，Ⅱ级641.14t

φj15.24预应力钢绞线152.87t

φx25精轧螺纹粗钢筋15.83t。

盆式橡胶支座：

12个

QMF-80型伸缩缝：

67m

锚具（0VM，BM和P型锚）：

1528套

轧丝锚锚具（YGM）：

3160套

二、工程特点

1、桥梁结构复杂

梁体设计为薄壁箱形梁，梁体外形呈二次抛物线变化，根部高为3.5m，至跨中为1.8m，“T”构翼缘板悬臂长4.0m，梁体划分7个节段，其中0#块和直线段采用支架整体现浇，1#~6#块采用挂篮悬臂灌筑，7#块即合拢段采用吊架整体灌筑。

2、三向预应力体系

纵向采用19φj15.24、15φj15.24钢绞线；横向采用3φj15.24钢绞线；竖向采用φx25精轧螺纹粗钢筋。

各种预应力道在空间上存在交叉现象，加之梁体钢筋密集，给施工带来不小难度。

3、工程质量标准高

本工程质量标准要求高于一般桥梁，除设计单位精心比选，优化设计外，施工单位更应精益求精，采取必要的微机控制手段，尽量缩小合拢轴线及高程偏差，并且控制拉钢绞线的吨位和伸长量均在允围，以保证工程质量。

4、施工条件较差

主桥主跨施工全部在水上作业，桥下航道船只较多，施工场地又极为狭窄，材料水平、垂直运输量较大；模板、钢筋、钢绞线等材料均需多次吊装倒运后可运至桥上。

三、主要的施工案

为了墩身和以后的连续梁施工的需要，在22号、23号墩身旁各设一台25T汽车吊，吊装模板、钢筋以及今后连续梁施工所用的挂篮和材料、机具等。

砼由工地设置的有自动计量装置的拌合站集中拌制，砼输送车运送、砼输送泵泵送入模。

（一）零号块施工

位于桥墩正上的零号块，是连续箱梁按T构悬浇施工的中心、基本块件，又是体系转换的控制块件。

本桥的零号块长12.0m，高3.5m，两边翼板悬出4.00m，结构十分复杂。

在零号块上要通过纵向预应力钢绞线束，顶板有横向预应力钢绞线束，腹板竖向预应力粗钢筋，还有与墩身固结而由墩身上伸过来的预埋钢筋；零号块上设有横隔板，模隔板上还留有人；箱体砼钢筋和管道密集而又交错，是连续箱梁施工的关键部位，其质量的优劣将直接影响整个连续箱梁工程。

因此，我们将精心组织，精心施工，确保零号块的施工质量。

零号块一次浇筑成型，浇筑顺序：

先底板、腹板,后顶板.其施工程序如下：

a、在墩身上安装托架和支撑钢管；

b、清理墩身上伸入梁上的锚固钢筋；

c、安装底、外侧模板；

d、安装底部堵头模板；

e、托架平台荷载试压（预压）；

f、调整模板位置和高程；

g、安装底板钢筋网；

h、安装底板上纵向预应力管道和竖向预应力管道及钢筋；

i、安装腹板、横隔梁钢筋骨架；

j、安装横隔梁横向预应力管道及钢筋和腹板纵向预应力波纹管道；

k、安装模、过人洞模、端模和腹板堵头模板；

l、安装顶板底模板；

m、安装顶板堵头模板；

n、安装顶板底层钢筋网；

o、顶板纵、横向预应力波纹管道铺设及穿入横向预应力钢绞线束；

p、安装顶板上层钢筋网；

q、浇筑混凝土；

r、冲洗纵向道与混凝土养生；

s、拆除端模板、横隔梁模；

t、纵向预应力钢铰线筋拉、压浆。

u、横、竖向预应力筋梁拉、压浆；

v、拆除侧模板及底模板；

w、拆除托架平台。

X、零号块的砼体积较大，在高温季节施工时应采取“降”外“保”的有效措施，减少砼的水化热，降低砼的入模温度，控制砼部的降温梯度，必要时采取埋设冷却水管降温等综合措施。

以保证零号块箱体砼不发生微裂。

Y、托架平台是为了浇筑零号块而设置的围绕墩顶的施工平台，除采用设计文件中的临时支撑系统外，我单位考虑采用DWJ碗扣式脚手架搭设满堂支架的形式，支架搭设在经过处理的地基上；22#、23#主墩两侧岸边整平碾压后，支模浇注20cm厚C20硬化砼，22#、23#主墩靠航道一侧采用在承台上预埋钢板焊接牛腿的式搭设支架平台；地基硬化处理后，按设计步、排距铺设木以保证支架受力均匀；梁底标高通过支架上，下托撑及上、下层分配木及底模板调整。

整个托架拼装完毕以后要进行预压，以消除托架的非弹性变形及测量出弹性变形，为零号块施工时的预拱度计算提供依据性资料。

0#块托架设计及验算详见附件—《0#块施工案》。

（二）挂篮的设计与拼装

1）挂篮的设计

挂篮的设计考虑挂篮的结构强度和刚度应满足行走的稳定性和抗倾覆性等。

结合我单位长江二桥的成功经验，我们准备采用我单位自行设计的三角形挂篮来完成本桥悬浇梁段及合拢段的施工任务。

现把本挂篮的构造、拼装、使用、安全措施等几个面的容加以叙述。

挂篮的构造

挂篮由主构架、底模架、外模板系统、走行系统、悬吊系统、和后锚系统等几大部分组成，其形式见附件二《三角形挂篮施工工艺细则》、附件三《三角形挂篮》结构形式及主桁系统受力计算》。

主构架由2[36立柱、2[20斜拉杆及2I60组装成两片桁架及横向联结系组成，采用栓接；底模架由16根I20按一定间距分配和左右两侧各2根[20的人行纵梁组成。

走行系统：

由钢枕、走行轨及前后支座滑板构成，其中钢枕为槽钢加1块钢板焊接而成，走行轨为2根槽钢组焊而成，支座滑板为厚钢板。

走行轨由竖向预应力钢筋锚固在桥面上，用以平衡挂篮空载走行时的倾覆力矩。

外模板系统：

模分顶模和侧模，由型钢组焊成模架；模工作时由2根走行梁支承在梁上，脱模时松开吊梁，模走行梁落在吊梁上，即可滑行前移，顶模板为组合钢模板，侧模板由钢模还有部分木模组成，以适应梁高的变化；外模由侧模板和底模构成，侧模由外吊梁悬挂，模板为型钢和钢板组焊的整体钢模板，底模由底模架及模板组成，通过底模架的前后吊带悬挂在挂篮主梁的前上横梁、已浇梁段和外吊梁上，随主桁一起前移，底纵梁由型钢组焊而成，底横梁由工字钢组焊成格构式梁。

悬吊系统：

由螺旋千斤顶、扁担梁、吊带及φl32精轧螺纹钢组成，用于悬挂模板系统，调整模板的标高。

拉操作平台：

焊接在前、后下横梁上，提供立模、扎筋、灌筑混凝土、拉预应力束及移动挂篮的工作面。

这种挂篮结构简单，受力明确。

挂篮前端及中部作业面开阔，可以从挂篮中部运送混凝土，便于箱梁腹板、底板钢筋安装制作；设有走行梁，移动便，外模、底模可一次拆除，便于整体移动；取消了平衡重，利用竖向预应力筋锚固轨道，挂篮沿滑道运行；挂篮所需材料为普通型钢，加工制作简单；挂篮侧模可用于0号块及合拢段施工；主构架采用栓接，使包括主桁在的所有杆件均能在工地加工，安装便，受力明确；非弹性变形利用自重即能消除；挂篮模板利用螺旋千斤顶调整高度，安全可靠，确保了工程质量、人身及设备安全。

2）挂篮的拼装

当墩顶的0#块梁段施工结束后，即可拼装挂篮，拼装顺序如下：

a．在浇筑好的0#梁段上从其中心向两侧各铺设3m长的轨道，将露出箱梁顶面的竖向预应力筋插入轨道底面的预留，经测量确认其轨距、水平和位置无误后，用轧丝锚具将轨道固定；

b．安装前后支座；

c．吊装主桁架；

过程为：

先吊一片对好位置并临时支撑牢固，再吊另一片，调正后安装横向联结系，将二片桁架联成整体。

d．用φl32精轧螺纹钢筋及扁担梁将桁架后端锚固在轨道下的钢枕上；

e．吊装前上横梁、前吊杆和后吊带；

f．吊装底模架及底模板（可以分别吊装，也可将底模和底模架拼装好后整体吊装）；

g．吊装模架走行梁，安装好前、后吊杆；

h．安装外模，由于外模已在0#梁段使用，故只需将外模走行梁插入外模框架，在安装好前后吊架杆后将外模吊起，用5T倒链滑车拖至上1#（1′#）梁段位置即可；

i．吊装拉平台；

j．调整挂篮位置，调整容及标准为：

挂篮中线应与桥梁中线重合（偏差不得超过5mm）；变形量以现场实测值为准，在悬灌过程中，根据混凝土作业量将弹性变形值分次进行调整，每次的调整量为4－6mm。

组装好后的挂篮，必须经过技术安质人员按原设计图纸检查验收。

3）挂篮试压

挂篮加工完成后，在加工场进行预拼以验证加工的精度；为了保证悬灌施工的安全，试拼后即对每套挂篮进行静载试验，对挂篮的焊接质量进行最后的鉴定；同时，针对挂篮施工时前端挠度主要是由于主桁变形引起的原因，试验时测出力与位移关系，作为施工时调整底模板标高的依据。

试验法是选择平整场地，将一套挂篮的2片主桁水平放置，并用水准仪抄平，后端用φl32精轧螺纹钢锁定，前端用千斤顶对拉，按10%、20%、30%、40%、50%逐级加载直至最大使用荷载的1.2倍，检查各杆件焊缝有无开裂情况，同时记录力与位移数据，根据试验测出结果，绘制力与位移关系曲线，若实测力与位移结果以及结构分析结果一致，充分说明挂篮设计与加工达到了预期的目的。

4）挂篮的前移

完成一个梁段后，挂篮需前移以灌筑下一个梁段，移位顺序如下：

a、将刚灌好的梁段顶面找平，然后铺设钢枕及走行轨道；

b、放松底模架的前后吊杆和吊带，将底模架后横梁用5t倒链悬挂在外模走行梁上；

c、拆除后吊带与底模架的联结；

d、解除桁架后端长锚固螺栓；

e、在轨道顶面安装5t倒链，并标好前支座应到的位置；

f、用倒链牵引已涂抹黄油的前支座，使三角形桁架、底模、外模一起向前移动。

（三）模板的设计

本桥挂篮施工的、外侧模板拟采用悬吊式模板，、外模用φl32mm的精轧螺纹粗钢筋悬吊在挂篮的横梁上。

顶板模：

根据箱梁腔顶部形状用14号槽钢制成的拱形骨架，同节点板加工件和脚手架拼装成框架，用两根托架连接起来，框架顶面安槽钢，其上铺设组合钢模板，并联结成模整体。

模面板用组合钢模，转角处用木模填嵌。

模竖带采用14号槽钢制成，竖带高度通过节点板调整。

外侧模：

外侧模由腹板模和翼板模两部分组成。

因箱梁两侧的截面形状保持不变，所以用14号、16号槽钢制成两边相互对称的固定三角骨架，三角骨架的水平杆采用16号槽钢，其向外伸出部分作横向预应力拉工作平台使用。

外侧模的垂直骨架用14号槽钢制成，每根由三节组成，能根据箱梁高度的变化调整其长度，左、右外侧模同样分别用四片框架平行连接而成，其面板、转角模的处理，悬吊式及吊杆安装调整等均与顶板模相同。

本套模板优点：

模板自重小；底模直接安装在底篮上，能利用挂篮的前后吊带调整箱梁高度和底板的倾斜度；根据箱梁施工要求，侧模和外侧模能同时就位并拼装，一次装妥；箱梁腹板宽度的变化可以由模骨架两侧的螺杆调节；这种模板的刚度大，变形小。

支立各梁段的模板时，必须格控制箱梁各部位的尺寸，施工误差不能超出规的允围。

当箱梁砼强度达到拆模强度时可开始拆模，注意轻敲轻打，防止碰损边棱和引起砼开裂。

（四）1号（1′号）－6号（6′号）梁段悬臂浇筑

挂篮安装调试完毕，按设计施工标高+挂篮挠度变形值确定模板标高，绑扎底板及腹板钢筋及安设预应力管道，拖出（组装）模并校正绑扎顶板钢筋及安设顶板预应力管道。

复测挂篮中线和标高、检查模板各种加固拉杆情况是否完好。

在前底模梁腹板正中焊接2个钢筋头作为观测点，用来观测浇筑混凝土前后挂篮前吊点下沉量（减0号节段梁端下沉量，则可求出挂篮自身变形量h11），同时在梁端顶部左右腹板正上各焊接1根短钢筋头（顶端打磨光滑），作为观测点。

浇筑混凝土前测量观测点标高。

同时对称浇筑1、1′号梁段混凝土，砼由有自动计量系统的拌合站集中拌合，砼输送车运送，高压砼输送泵泵送，插入式震动器和平板震动器震捣。

砼浇注作业结束后精确测量前底横梁观测点，算出△h11；测量0号（0′号）节段梁端下沉量△h12；安排专人清，抽拔出波纹管的衬塑料管，拆除梁端封头模板（浇筑混凝土24h）将端部凿毛（保护层不凿毛），清除预留连接筋上的混凝土浮浆，并调直钢筋。

浇筑完混凝土后及时养生，梁顶面用麻袋覆盖，洒水养生，箱体直接洒水养护，洒水养生时间不能少于7天，一定要保持砼表面的湿润；同时进行穿纵向束，拉准备工作。

每对梁段都要一次浇注完成，要从梁段的前端向后端分层浇注，避免因挂篮的弹性变形使新老砼在结合面处开裂。

“T”构两边的梁段浇注应保持对称平衡施工，两边的不对称重量不准大于一个梁段底板砼的重量。

挂篮的前移、拆除等也必须保持对称同步。

当1号（1′号）梁段混凝土达到设计拉强度，两端同时同步对称拉纵向预应力T束和WC束，拉吨位和拉顺序按设计给出的拉工艺进行，拉后及时压浆。

拉前后精确测量梁端顶板观测点标高，算出预应力拉梁端位移△h13，纵向束拉后，立即进行横向束的拉压浆工作。

为了保证纵向预应力束拉力的准确，所用的拉千斤顶和高压油表要先标定，并定期复检；拉采用拉力和引伸量双控，当钢束拉到设计吨位时，引伸量不能小于计算值的95%，也不能大于110%。

竖向预应力筋拉时，由于挂篮是利用竖向预应力筋束锚固滑道的，竖向预应力筋拉必须等到挂篮前移拆除滑道后才能拉（合拢段及相邻节段竖向筋拉须等到挂篮拆除或移开后拉）。

竖向筋拉时间必须与设计部门协商确定。

纵向束压入的水泥浆达到终凝后，即可前移挂篮，挂篮移动前后，精确测量1号（1′号）节段梁顶观测点标高，算出挂篮移动引起梁端位移△h14。

预应力钢束拉完毕以后，禁撞击锚头和钢束。

钢绞线和粗钢筋多余的长度应用切割机切除。

钢束的锚头在浇注下一梁段前应清理干净，清除水泥碴和油污。

要预先设计好压浆咀和排气的位置。

压浆前应先用高压水和高压风清除管道的污物。

管道压浆要密实，水泥浆的和易性要良好，水灰比在0.4－0.45左右，抗压强度R28≥50Mpa，水泥浆中不得掺入氯盐，要掺入0.1‰的铝粉作为膨胀剂。

（五）检核位移量

浇筑混凝土引起挂篮挠度变形值△h11与试验数据求得△h11相比较，如不符找出原因，并在下一循环调整；浇筑1号（1′号）节段混凝土引起0号（0′号）节段梁端位移△h12，预应力拉引起1号（1′号）梁端位移△h13及挂篮移动引起1号（1′号）节段梁端位移△h14，分别与设计给定的△h12、△h13、△h14相比较，如果差值小于5mm，下一循环则按设计给定施工标高施工；如果差值大于5mm，则分析原因，从温差、弹性模量、预应力等面核查是否有不当之处，并调整下一循环施工标高，及时与设计单位联系。

位移每次调整量为4－6mm。

2号（2′号）－6号（6′号）梁段悬臂灌筑的标高控制法同1号（1′号）段。

（六）悬臂浇筑箱梁施工的施工控制

箱梁梁段采用悬臂法施工，施工控制是十分重要的。

各跨砼悬臂浇注完成合拢时，要求悬臂端相对竖向变形差不得大于15mm，轴线偏差不得大于10mm。

因此，必须在每段箱梁施工时加控制，最后才有可能满足上述的要求。

为保证大桥的中线、高程准确无误，尽量减小对结构受力状态的不利因素发生，顺利合拢，必须制定密的测量案进行控制。

1）测量案的确定

线形控制测量的主要容就是及时准确地定位施工中梁体顶面、底面及纵、横向位置，将其与设计值进行比较，找出其偏差值，然后对偏差值进行分析研究，找出修正值，用于指导下一梁段施工。

悬灌施工时梁体线形变化是一个不可逆的过程，若测控不及时、不准确，数据丢失或失效，将无法通过二次施工或测量予以补救。

因此，在梁体施工前就要认真研究包括测量法、时间、布点、量测点位置、测量次数和精度要求等容的实施案。

通常有两种法供选择：

第一种法是将仪器置于梁上，以0号段上所设的水准点为准进行测量。

第二种法是将水准点置于地面上，以地面上的水准点为准进行测量。

届时我们将根据实际情况合理选用测量法。

2）梁部悬灌施工测量案的实施

箱梁悬灌的各节段立模标高按下式确定：

H1=H0+fi+（-fi预）+f篮+fx

式中H1—待浇筑段箱梁底板前端点处挂篮底模板标高（拉后）；

H0—该点设计标高；

fi—本施工段及以后浇筑的各段对该点挠度影响值，该值由设计图纸提供，实测后进行修正；

fi预—本施工段顶板纵向预应力束拉后对该点的影响值，由设计图纸提供，但须实测后进行修正；

f篮—挂篮弹性变形对该灌筑段的影响值，由挂篮结构和构造决定；

fx—由混凝土的变、收缩、温度、结构体系转换、二期恒载、活载等影响产生的挠度计算值，其中变、收缩值可按1个月完成的节段考虑。

如1个月浇筑4个节段，则其值分别按前4段的理论计算值的0.25、0.1、0.07、0.05计算，此值在昼夜平均气温为15℃以下时接近实际，当气温在20℃以上时明显编小，要根据实测进行修正。

施工工艺引起挂篮不均匀沉降的预防对策：

以上公式中的几个变量，可以根据理论分析及实测数据所得的修正系数加以确定，基本上能满足规要求。

但悬灌施工还有挂篮的后锚和前支点的变形引起的沉降量，由于施工操作的差异会有较大的变化，而且此操作具有较大的离散性。

对此，采取轨道的铺设、前支点的支垫由专人负责的法，尽量减少人为的偶然性误差；挂篮的后锚是用12根φl32精轧螺纹钢锚固来完成的，锚固的松紧程度将直接影响这一阶段的变形量。

为保证锚固的松紧程度一致，减少由于锚固的松紧不一致而引起的不均匀沉降量，施工时格控制每根锚固螺纹钢的初拉力。

从而把上述2项工作可能引起的变形控制在3mm之。

通过上述分析，控制线形因素很多，既要求理论上要有精确的预留数值，又要根据实际测量不断总结分析得出切合实际的修正系数，随时对灌筑梁段立模标高进行调整。

3）测点布置、测量时间的确定

测点在每一梁段上的布置

测量时间的选定

由于温度影响，主要是日照的温差直接影响着立模放样、复测等精度。

因此放样及复测等工作，应安排在早晨5:

00－6:

00进行，并且每天都把已浇完的梁段控制点进行复测，观察其变化并及时调整。

如果必须在其它时间进行，应予以修正。

每天同一时间对各点进行观测，把所有数据汇总分析，确定各个工序、各种原因引起标高变化的修正系数。

然后技术人员会签立模通知单，用于指导下一梁段立模标高。

线型控制量工作由有经验的专职测量工程师完成，并配备先进的精密测量仪器。

格按照线控课题组确定的案施测。

设专人整理测量数据，进行统计和分析，及时上报线控课题组。

对出现的各种问题及时找出原因，提出相应技术措施加以解决。

4）施工高程控制要点

为保证箱梁轴线、高程的施工精度，及时准确地控制和调整施工中发生的偏差值，测量工作必须有一套格的程序作为保证。

测量控制程序如下图所示。

箱梁悬浇高程控制程序图

高程控制以Ⅱ等水准高程控制测量标准为控制网，箱梁悬浇以Ⅲ等水准高程精度控制联测，选用高精度水准仪，其偶然误差不大于1mm/km。

（七）竖向预应力钢筋的制做和拉

轧丝锚的制作

工艺流程：

钢筋下料→轧丝→冷拉→时效处理→钢筋予埋→拉锚固

钢筋下料：

钢筋下料长度=钢筋设计长度－钢筋冷拉后伸长量

轧丝：

钢筋轧丝采用无切削冷滚压工艺。

本桥拟采用一台安装在普通车床上的05型螺纹轧丝机完成。

钢筋经冷滚压后，其断面积有所减少，但由于冷加工的强化作用，钢筋仍能保持原有的技术指标。

竖向预应力钢筋均系一端拉，拉端的扎丝长度按下式计算。

六形螺母高度+45mm+冷拉后钢筋弹性伸长量+予留量。

非拉端的轧丝长度只要能满足锥形螺母锚固条件即可。

粗钢筋冷拉

按预应力工艺要求，必须在使用前对钢筋进行冷拉的时效处理。

冷拉可以提高钢筋的屈服点，使材质趋于均匀。

同时在冷拉过程中，钢筋完成了残余变形，这样可以减短下料长度，节省材料。

冷拉程序：

量测钢筋长度→施加拉力0.05倍控制冷拉力（伸长量计算起点）→控制冷拉力（持荷二分钟量测钢筋伸长量）→0（卸顶，量测钢筋长度并计算冷拉伸长量）。

时效处理：

钢筋冷拉后，由于钢材晶体排列发生了变化，可以大大加快时效过程，使其要长久时间才能达到的效果，在短短的15－20天即可完成。

本桥拟采用自然时效处理，即将已冷拉的钢筋在常温下存放20天左右，再予使用。

竖向预应力钢筋予预埋：

竖向钢筋在浇砼时预埋在梁体，用波纹管使其与砼隔离。

预埋时应注意：

．格控制钢筋顶面标高，以免给桥面铺装造成困难。

．高强度钢筋禁电焊固定。

经工地试验，电焊使其强度降低，因此竖向钢筋下端固定时，决不能将竖向筋焊接在底板钢筋网上。

4）拉程序

0→10%σK（伸长量计算起点）→1.00σK→超拉1.03σK（持荷二分钟）→锚固→回零卸顶→复拉（有效地减小轧丝锚的锚固损失）

轧丝锚拉用YC-60型穿心式千斤顶进行。

（八）边跨现浇梁段施工

边跨拟采用支架上现浇的法施工，5.0m长梁段一次连续浇注完成。

由于现浇梁段距地面不高，准备用碗扣式脚手架搭设灌梁支架。

我们将做出详细的设计，经监理工程师批准后实施。

支架要先进行预压以确保安全和消除弹性变形，并按实测的弹性变形和施工控制要求确定底模标高和预拱度。

模板与下面膺架之间设置木楔，以便于合拢后模板与支架的拆卸，木楔必须打紧，防止松动滑移。

梁段的浇注法也与墩顶上现浇0#块梁段的法相同，只是边跨现浇梁段在支底模之前，要按设计要求安装好永久支座，其它施工法就没有什么特别的地了。

（九）合拢段施工，全桥体系转换

本桥为三跨连续梁，有三个合拢段，根据设计要求合拢顺序是：

先合拢两个边跨，后合拢中跨。

浇筑合拢段混凝土是连续梁体系转换的关键，若施工程序考虑不完善，容易造成混凝土开裂，重影响工程质量。

因为当合拢段的混凝土浇筑以后到预应力钢束的拉，需要有一段混凝土待强时间，在这段时间里，由于温度变化所造成的温差影响，在梁会产生数以百吨计的轴向力。

同时新浇混凝土的早期收缩，两侧T构箱梁的收缩和变及连续箱梁结构的变化等，将在结构中产生变形和力，所以在浇筑合拢段时，需要在箱梁上增加一些临时构造措施和拉一部分临时预应力钢束（拉吨位低于设计吨位），以低抗这些附加的变形和力，使混凝土不产生裂缝，从而保证工程质量。

合拢段的施工程序

1）在合拢段两侧箱梁上设置好临时连接的预埋件。

2）两侧箱梁的底板和悬臂板上预埋好浇筑合拢段底篮的吊带。

3）将挂篮的底篮从挂篮横梁上撤下来，悬挂到合拢段两侧箱梁的底板和悬臂板上，箱梁的悬吊模板悬挂到搁置于合拢段两侧箱梁的横梁上，横梁系用型钢制成。

在合拢段两侧箱梁悬臂端吊挂装水的水箱，两个水箱的容水重量应等于合拢段所浇砼重量。

4）观测合拢段两侧箱梁悬臂端的中线和标高，轴向偏差不能大于1cm，其高差不得超过±1.5cm，如若超过，必须预以调整。

其办法一面是在施工过程中不断的进行调整（即根据已完成梁段的实际高程来调整待浇梁段的高程），另一面是利用挂篮的移位进行调整。

因为“T”构两侧箱梁悬臂端的高程由于在施工中进行了格的控制和调整，一般情况下不会相差很大，因而利用挂篮移位而引起箱梁悬臂的竖向弹性变形，来调整合拢段两侧箱梁的高差是完全可行的。

5）安装、调整合拢段模板的位置和高程，调整模板高程时宜在温度较低的情况下进行。

模板的外形尺寸必须准确，使合拢后的箱梁外形曲线圆顺，轮廓清晰。

6）安