悬挑脚手架施工方案.docx
《悬挑脚手架施工方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《悬挑脚手架施工方案.docx（30页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
悬挑脚手架施工方案
3#、6#、9#、12#楼外悬挑脚手架
专项施工方案
一、编制依据和编制说明
1、编制依据
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2011）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59-2011）、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）以及本工程的施工图纸。
2.编制说明
根据合同要求，根据合同工期组织人力、物力、机械设备、合理划分施工段编制本施工组织设计，用以指导本工程施工与管理。
二、工程概况
1、工程名称：
马鞍山市金福花园E组团3#、6#、9#、12#楼工程；
2、工程建设地点:
马鞍山市雨山区慈湖河路与九华路交叉口东北角；
3、结构形式：
剪力墙结构；地上24层；地下1层；
4、建筑高度：
72.5m；建筑最高点高度：
74.7m；
5、标准层层高：
2.9m；
6、总建筑面积：
约56000平方米；
7、建设单位：
马鞍山中冶金福置业有限公司
8、设计单位;北京龙安华诚建筑设计有限公司
9、勘察单位：
化工部马鞍山地质工程勘察院
10、监理单位：
马鞍山华诚建设工程咨询有限公司
11、施工单位：
中国十七冶集团有限公司
三、脚手架搭设方案
根据本工程实际情况，由3层顶开始设置第一次悬挑，其次分别在9层顶、15层顶21层顶设置悬挑，共悬挑4次，最大悬挑高度为17.4m。
在施工至第三挑型钢时，将先拆除第一步悬挑外架上翻施工，现场做好安全防护，悬挑延建筑物外墙四周环形布置（平面布置图附后），建筑物拐角位置采用型钢斜放设支撑方式设置，对楼梯口及电梯间、以及外伸的连梁处均采用钢梁横穿洞口固定。
悬挑平面大样
转角大样图
A、外脚手架材料要求
1、钢管
采用48×3.0mm的钢管搭设。
按规范要求，钢管必须符合标准，严禁使用有明显变形、裂缝和严重锈蚀的钢管，严禁在钢管上打孔。
立杆、纵向水平杆（大横杆）的钢管长度一般为6.0m；横向水平杆（小横杆）一般为0.9~1.1m长。
钢管涂防锈漆两道，剪刀撑钢管为两色相间。
2、扣件
采用机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造的扣件，螺栓拧紧扭力矩达65N.m时不发生破坏。
选用的扣件都没有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。
扣件与钢管贴合面接合紧密，与门式架相扣则用钢片垫付扣紧。
3、脚手板
采用钢筋焊接网脚手板，边缘用铁丝固定。
4、安全网
6m×1.8m密目安全网。
B、基本要求
①脚手架必须有足够的承载能力、刚度和稳定性。
在施工过程中能承受各种荷载作用而不发生失稳倒塌以及超过容许要求的变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，确保安全施工。
②大横杆与立杆的交点处必须设置小横杆与大横杆卡牢。
立杆下应有底座和垫板。
整个架子设置必要的支撑与连墙点，以保证脚手架成为一个稳固的结构。
③外脚手架沿建筑物连续封闭搭设，确实不能封闭处，应设置必要的横向支撑，设置连墙点加强端部。
④脚手架搭设的目的是应满足工人施工操作要求、材料堆放及运输等使用要求，同时保证搭设升高、周转脚手板和操作安全﹑方便。
每道剪刀撑跨越立杆的根数为5-7根之间，且宽度不小于6m,中间各道剪刀撑应等距离连续设置。
斜杆与地面的倾角宜在450-600度之间。
具体要求如下表：
剪刀撑斜杆与地面的倾角
450
500
600
剪刀撑跨越立杆的最多根数
7
6
5
剪刀撑斜杆的搭接长度不应小于1m,至少用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不少于100mm。
剪刀撑应使用转向扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。
C、搭设参数
1、因本工程脚手架选用立杆横距0.85m,立杆纵距1.4m，步距1.8m，内立杆距外墙200mm，横向水平杆与内外立杆保留足够的扣件安全长度，不计算挑出。
2、脚手架与主体结构的连接
本工程脚手架与主体结构采用刚性连接。
立杆与建筑物的连结，竖向为一层，即二步作一连结，横向为三跨，与楼面预埋件作连结。
连结方式为：
在楼层外梁预埋Φ48钢管，外端与脚手架立杆双扣件连接。
详见后面计算及附图。
连墙杆与柱面或墙面垂直，不准向上倾斜，下倾角度不超过45°。
3、脚手架纵向支撑（剪刀撑）设在脚手架外侧，沿高度由下而上连续设置。
纵向支撑宽度4个立杆间距，斜杆与地面夹角约为60°范围。
纵向支撑应用旋转扣件与立杆和横向水平杆扣牢，连接点距脚手架节点不大于200mm，纵向支撑钢管接长，宜采用对接扣件对接连接，当采用搭接时，搭接长度不小于1000mm，并用三个旋转扣件扣牢。
4、立杆接头必须采用对接扣件对接连接，相邻立杆接头应错开不小于500mm，且不在同一步内。
纵向水平杆接长必须采用对接扣件连接，上下相邻两根纵向水平杆接头应错开不小于500mm，同一步内外两根纵向水平杆接头应错开，并不在同一跨内。
5、操作层脚手板铺设应满铺、铺稳（绑扎点不少于四个）。
脚手板对接铺设时，采用搭接方式，接头处必须在横向水平杆上，搭接长度不小于200mm，不允许有探头板，脚手板总挑长度不宜超过150mm。
6、工字钢挑梁在遇到楼梯口等空洞位置处采用延长钢梁穿过洞口设置固定。
7、在钢丝绳拉紧之前可搭设4—5步。
在安装托架时，可在托架下方搭设临时脚手架或顶撑，利用外侧大横杆将钢管托起，并垫高20mm，减少工字钢端部下垂现象。
选用直径12.5mm（6×19）钢丝绳卸载钢丝绳安装时，先将上段用3个钢丝卡扣卡住，收紧紧丝钳，待钢丝绳收紧后，拧紧钢丝绳卡。
8、脚手架采用油漆分色：
施工通道及栏杆采用黄白分色，洞口维护采用红白分色。
9、脚手架安全防护要求
a、栏杆
脚手架外侧设置双栏杆，两道栏杆的高度分别为1.2m和0.6m。
b、安全网
脚手架外围必须用密目安全网全屏蔽，安全网之间的接缝必须用尼龙绳捆扎牢固，不得有间隙。
安全网采用合格密目安全网，设置在脚手架外立杆的内侧，且须与脚手架纵向水平管扎牢。
c、脚手架离墙间距为200～300mm，由于建筑物结构与脚手架本身结构的特殊需要，局部不能满足该要求。
故脚手架局部立杆离墙距离会超过300mm，必须采用其它措施使脚手架的离墙间距控制在300mm以内。
如悬挑距离不超过500mm，则直接采用钢管从脚手架内伸出并铺设搁栅的方法。
如悬挑距离超过500mm，除采用伸出钢管加设搁栅的方法，还要对悬挑部分进行补强，补强方法有两种，一种是采用增加斜拉杆，用于悬挑位置超过10m以上的部分。
一种是增加立杆，用于悬挑位置在10m以下的部分。
搁栅管上如有铺设脚手板，间距为300mm一道，如未铺设脚手板而采取捆扎木方，间距为250mm一道，如未铺设脚手板则间距为200mm一道。
四、悬挑脚手架计算书
型钢悬挑脚手架（扣件式）计算书
架体验算
1、脚手架参数
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48×3
脚手架搭设高度H（m）
17.4
脚手架沿纵向搭设长度L（m）
50
立杆步距h（m）
1.8
立杆纵距或跨距la（m）
1.4
立杆横距lb（m）
0.85
横向水平杆计算外伸长度a1（m）
0.1
内立杆离建筑物距离a（m）
0.2
双立杆计算方法
不设置双立杆
2、荷载设计
脚手板类型
木脚手板
脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）
0.35
脚手板铺设方式
1步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw（kN/m2）
0.01
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）
0.17
挡脚板铺设方式
1步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.12
横向斜撑布置方式
6跨1设
结构脚手架作业层数njj
1
结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2）
3
地区
安徽马鞍山
安全网设置
全封闭
基本风压ω0（kN/m2）
0.25
风荷载体型系数μs
1.13
风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆稳定性）
1.25，1.03
风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆稳定性）
0.35，0.29
计算简图：
立面图
侧面图
3、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
横向水平杆在上
纵向水平杆上横向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
横杆截面惯性矩I（mm4）
107800
横杆弹性模量E（N/mm2）
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3）
4490
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×（0.033+Gkjb×la/（n+1））+1.4×Gk×la/（n+1）=1.2×（0.033+0.35×1.4/（2+1））+1.4×3×1.4/（2+1）=2.2kN/m
正常使用极限状态
q'=（0.033+Gkjb×la/（n+1））+Gk×la/（n+1）=（0.033+0.35×1.4/（2+1））+3×1.4/（2+1）=1.6kN/m
计算简图如下：
1）、抗弯验算
Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[2.2×0.852/8，2.2×0.12/2]=0.2kN·m
σ=Mmax/W=0.2×106/4490=44.17N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2）、挠度验算
νmax=max[5q'lb4/（384EI），q'a14/（8EI）]=max[5×1.6×8504/（384×206000×107800），1.6×1004/（8×206000×107800）]=0.489mm
νmax＝0.489mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm
满足要求！
3）、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=q（lb+a1）2/（2lb）=2.2×（0.85+0.1）2/（2×0.85）=1.17kN
正常使用极限状态
Rmax'=q'（lb+a1）2/（2lb）=1.6×（0.85+0.1）2/（2×0.85）=0.85kN
4、纵向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=1.17kN
q=1.2×0.033=0.04kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=0.85kN
q'=0.033kN/m
1）、抗弯验算
计算简图如下：
弯矩图（kN·m）
σ=Mmax/W=0.44×106/4490=98.54N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2）、挠度验算
计算简图如下：
变形图（mm）
νmax＝2.029mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1400/150，10]＝9.33mm
满足要求！
3）、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=2.71kN
5、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
扣件抗滑承载力验算：
横向水平杆：
Rmax=1.17kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
纵向水平杆：
Rmax=2.71kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
满足要求！
6、荷载计算
脚手架搭设高度H
20.3
脚手架钢管类型
Ф48×3
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.12
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：
NG1k=（gk+（lb+a1）×n/2×0.033/h）×H=（0.12+（0.85+0.1）×2/2×0.033/1.8）×20.3=2.79kN
单内立杆：
NG1k=2.79kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：
NG2k1=（H/h+1）×la×（lb+a1）×Gkjb×1/1/2=（20.3/1.8+1）×1.4×（0.85+0.1）×0.35×1/1/2=2.86kN
单内立杆：
NG2k1=2.86kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：
NG2k2=（H/h+1）×la×Gkdb×1/1=（20.3/1.8+1）×1.4×0.17×1/1=2.92kN
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：
NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.4×20.3=0.28kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.86+2.92+0.28=6.06kN
单内立杆：
NG2k=NG2k1=2.86kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：
NQ1k=la×（lb+a1）×（njj×Gkjj）/2=1.4×（0.85+0.1）×（1×3）/2=1.99kN
内立杆：
NQ1k=1.99kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：
N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（2.79+6.06）+0.9×1.4×1.99=13.14kN
单内立杆：
N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（2.79+2.86）+0.9×1.4×1.99=9.29kN
7、立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
20.3
立杆截面抵抗矩W（mm3）
4490
立杆截面回转半径i（mm）
15.9
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
立杆截面面积A（mm2）
424
连墙件布置方式
两步两跨
1）、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13
查《规范》表A得，φ=0.188
满足要求！
2）、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQ1k=1.2×（2.79+6.06）+1.4×1.99=13.42kN
σ=N/（φA）=13421.08/（0.188×424）=168.37N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+0.9×1.4NQ1k=1.2×（2.79+6.06）+0.9×1.4×1.99=13.14kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.29×1.4×1.82/10=0.17kN·m
σ=N/（φA）+Mw/W=13141.78/（0.188×424）+165950.05/4490=201.83N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
8、连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步两跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）
3
连墙件计算长度l0（mm）
600
连墙件截面面积Ac（mm2）
489
连墙件截面回转半径i（mm）
15.8
连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.35×2×1.8×2×1.4=4.99kN
长细比λ=l0/i=600/15.8=37.97，查《规范》表A.0.6得，φ=0.9
（Nlw+N0）/（φAc）=（4.99+3）×103/（0.9×489）=18.1N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=4.99+3=7.99kN≤0.9×12=10.8kN
满足要求！
悬挑梁验算
1、基本参数
悬挑方式
普通主梁悬挑
主梁间距（mm）
1400
主梁与建筑物连接方式
平铺在楼板上
锚固点设置方式
压环钢筋
压环钢筋直径d（mm）
16
主梁建筑物外悬挑长度Lx（mm）
1250
主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a（mm）
100
主梁建筑物内锚固长度Lm（mm）
1600
梁/楼板混凝土强度等级
C25
2、荷载布置参数
支撑点号
支撑方式
距主梁外锚固点水平距离（mm）
支撑件上下固定点的垂直距离L1（mm）
支撑件上下固定点的水平距离L2（mm）
是否参与计算
1
上拉
1150
3300
1050
否
作用点号
各排立杆传至梁上荷载F（kN）
各排立杆距主梁外锚固点水平距离（mm）
主梁间距la（mm）
1
13.42
300
1400
2
13.42
1150
1400
附图如下：
平面图
立面图
3、主梁验算
主梁材料类型
工字钢
主梁合并根数nz
1
主梁材料规格
16号工字钢
主梁截面积A（cm2）
26.1
主梁截面惯性矩Ix（cm4）
1130
主梁截面抵抗矩Wx（cm3）
141
主梁自重标准值gk（kN/m）
0.205
主梁材料抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
215
主梁材料抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.25kN/m
第1排：
F1=F1/nz=13.42/1=13.42kN
第2排：
F2=F2/nz=13.42/1=13.42kN
1）、强度验算
弯矩图（kN·m）
σmax=Mmax/W=19.65×106/141000=139.39N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
2）、抗剪验算
剪力图（kN）
τmax=Qmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=27.15×1000×[88×1602-（88-6）×140.22]/（8×11300000×6）=32.09N/mm2
τmax=32.09N/mm2≤[τ]=125N/mm2
符合要求！
3）、挠度验算
变形图（mm）
νmax=9.23mm≤[ν]=2×lx/250=2×1250/250=10mm
符合要求！
4）、支座反力计算
R1=-12.08kN,R2=39.64kN
4、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：
N=[0]/nz=[0]/1=0kN
压弯构件强度：
σmax=Mmax/（γW）+N/A=19.65×106/（1.05×141×103）+0×103/2610=132.75N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：
查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）得，φb=2.8
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.97。
σ=Mmax/（φbWx）=19.65×106/（0.97×141×103）=143.81N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
5、锚固段与楼板连接的计算
主梁与建筑物连接方式
平铺在楼板上
锚固点设置方式
压环钢筋
压环钢筋直径d（mm）
16
主梁建筑物内锚固长度Lm（mm）
1600
梁/楼板混凝土强度等级
C25
压环钢筋1
压环钢筋2
锚固点压环钢筋受力：
N/2=6.04kN
压环钢筋验算：
σ=N/（4A）=N/πd2=12.08×103/（3.14×162）=15.03N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2
注：
[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度
符合要求！
五、脚手架的安全措施
1、安全施工措施
详见本工程施工组织设计相关内容。
2、防电避雷
（1）在高、低压线路下方均不得搭设脚手架，脚手架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间必须保持安全操作距离。
最小安全操作距离见下表：
外电线路电压（KV）
１以下
1~10
35~110
154~220
330~500
最小安全操作距离（m）
4
6
8
10
15
（2）房屋四角脚手架立杆上设避雷针，并将所有最上层大横杆全部接通，形成避雷网络，接地线采用直径不小于8mm的圆钢，应保证接触可靠，接地板用直径不小于20mm圆钢，按脚手架长度不超过50m设置一个，埋入地面深度不浅于500mm。
（3）在施工期间遇有雷雨时，钢脚手架上操作人员立即离开。
3、脚手架使用中定期检查项目
1、杆件的设置和连接是否符合构造要求；
2、拉结件是否牢固可靠，是否松动；
3、荷载是否超限；
4、扣件螺栓是否松动；
5、立杆沉降与垂直度的偏差是否符合规范要求；
6、安全防护措施是否符合要求；
7、密目网使用中至少每周进行一次检查，发现下列情况时应及时修理或更换：
ⅰ、严重的变形或磨损；
ⅱ、断裂或破洞；
ⅲ、霉变；
ⅳ、细绳松脱；
ⅴ、搭结处脱开。
六、脚手架拆除
1、脚手架的拆除与安装搭设程序相反。
2、拆除作业时由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。
3、连墙件随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架。
4、拆除时先将脚手板逐一传递到地面，但每档内应有一块翻到下一步去，以便人站在脚手板上进行拆除工作，拆完后把脚手板再往下翻一步，如此逐步下拆，剪刀撑随立杆拆除而卸下。
5、拆下来的钢管要逐根递下来，不得从高处掷下，拆下来的扣件应集中放在工具箱内，装满后吊送下来，严禁从上往下抛丢。
6、拆除工作应不少于3人，2人进行拆除工作，1人负责指挥，兼管安全，并设置专责拆除监控人员。
七、应急预案
1、目的
提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。
2、应急领导小组及其职责
应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。
（1）领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。
（2）当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。
（3）负责准备所需要的应急物资和应急设备。
（4）及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。
3、应急反应预案
（1）事故报告程序
事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。
（2）事故报告
事故发生后应逐级上报：
一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。
发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在2
升级会员 