化工原理习题.docx

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化工原理习题

第一章流体流动

1-1某混合气体中含CO214%，O218%，N260%，H28%（体积分数），求该混合气在0.1MPa，500℃时的密度。

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1-2在大气压强为100kPa的地区，某真空塔上方真空表的读数为70kPa。

若在大气压强为80kPa的地区，使该塔内维持相同的绝压，则真空表的读数为多少?

1-3为测定某设备中气体的压强差，装有图示两个U管压差计，测得R1=400mmHg,R2=50mmHg,R3=40mmH2O，求A、B两处的压强差（以kPa表示）。

1-4某气柜内径8m（如附图示），钟罩及其附件共重9000kg，若略去其浸在水中部分所受的浮力，计算气柜中表压强为多大时才能使钟罩上浮，以及水封的高度Δh。

1-5如附图所示，常温水在管道中流过，在a、b两点间安装指示液为汞的U型压差计，若R=200mmHg,求两点间的压强差。

1-6水在图示管中流动，截面1处流速为0.5m/s，管内径为0.2m，由于水的压力产生水柱高为1m。

截面2处管内径为0.1m，计算两截面处产生的水柱高度差h。

设由截面1至截面2间的能量损失为2J/kg。

1-7图示一高位槽输水系统，管路为φ57×3.5mm钢管。

已知水在管路中流动的能量损失为∑hf=23u2（u为管内流速），计算水量为多少m3/h。

1-8图示送水装置，吸入管尺寸为φ57×3.5mm，要求送水量14m3／h，进口管路所有能量损失为∑hf=5u2，试计算2—2′截面真空表读数。

1-9高位槽内水的液面高于地面8m，如附图示。

水从φ108×4mm的管道中流出，管路出口高于地面2m。

若水流经系统的能量损失可按∑hf=6.5u2计算（不包括出口），u为管中水的流速，计算水的流量为若干。

若高位槽供水中断，计算其液面下降1m所需时间。

1-10图示冷冻盐水循环系统，盐水循环量为45m3/h，密度为1100kg/m3。

管路直径相同，盐水自A流经两个换热器到B处的能量损失为100J/kg,，而由B流到A处的能量损失为50J/kg,计算

（1）泵的有效功率；

（2）若A处的压强表读数为025MPa时，B处压强表的读数。

1-1150℃的水流经内径为500mm的直管，问水的流速至少为多少时流动才为湍流，若管内流动的是50℃常压空气，则流速又为何值。

1-12一定量的液体在圆形直管内作层流流动，若管长及液体物性均不变，而管内径增加一倍，计算因流动阻力而产生的压强降将如何变化。

1-13在本题附图所示的装置中，于异径水平管段两截面间连一倒置U管压差计，以测量两截面间的压强差。

当水的流量为10800kg/h时，U管压差计读数R为120mm，粗、细管的直径分别为φ60×3.5mm和φ42×3mm。

计算水流经两截面间时的能量损失。

1-14将密度为1073kg/m3，粘度为6.3×10-4Pa·s的溶液用泵从反应器送到高位槽（如附图示）。

流量为2×104kg/h。

反应器液面上方保持30kPa的真空度，高位槽液面上方为大气压强。

管道为φ76×4mm的钢管，管壁绝对粗糙度为0.3mm，直管总长50m，管路上有两个全开闸阀，五个标准弯头和一个局部阻力系数为4的孔板流量计。

若泵的效率为70%，求泵的轴功率。



1-15从设备送出的废气中含有少量可溶物质，在放空之前令其通过一个洗涤塔，以回收这些物质进行综合利用，并避免环境污染。

气体流量为1m3/s（在操作条件下），ρ=1.13kg/m3,μ=1.9×10-5Pa·s。

如本题附图所示，气体进入鼓风机前的管路上安装有指示液为水的U管压差计，其读数为30mm。

输气管与放空管的内径均为200mm,管长与管件、阀门的当量长度之和为150m（不包括进、出塔及管出口阻力），放空口与鼓风机进口的垂直距离为20m，已估计气体通过塔内填料层的压强降为1.96×103Pa。

管壁的绝对粗糙度可取为0.15mm，大气压强为100kPa。

求鼓风机的轴功率（η＝75％）。

1-16如本题附图所示，贮槽内水位维持不变。

槽的底部与内径为100mm的钢质放水管相连，管路上装有一个阀门，距管路入口端15m处安有以水银为指示液的U管压差计，其一臂与管道相连，另一臂通大气。

压差计连接管内充满了水，测压点与管路出口端之间的直管长度为20m。

（1）当阀关闭时，测得R=600mm,h=1500mm;当阀部分开启时，测得R=400mm,h=1400mm。

摩擦系数λ可取为0.025，计算放水量。

（2）当阀全开时，h=1300mm,R=150mm,计算该阀全开时的阻力系数ζ。

1-17本题附图所示为一输水系统，高位槽的水面维持恒定，水分别从BC与BD两支管排出，高位槽液面与两支管出口间的距离均为11m。

AB管段内径为38mm，长为58m；BC支管的内径为32mm、长为12.5m；BD支管的内径为26mm、长为14m，各段管长均包括管件及阀门全开时的当量长度。

AB与BC管段的摩擦系数λ均可取为0.03。

试计算：

（1）当BD支管的阀门关闭时，BC支管的最大排水量为若干m3/h。

（2）当所有阀门全开时，两支管的排水量各为若干m3/h。

BD支管的管壁绝对粗糙度ε可取为0.15mm,水的密度为1000kg/m3，粘度为0.001Pa·s。

1-18在φ38×2.5mm的管路上装有标准孔板流量计，孔板的孔径为16.4mm,管中流动的是20℃的甲苯，采用角接取压法用U管压差计测量孔板两侧的压强差，以水银为指示液，测压连接管中充满甲苯。

现测得U管压差计的读数为600mm，试计算管中甲苯的流量为若干kg/h。

第二章流体输送设备

2-1在用水测定离心泵性能的实验中，当流量为26m3／h，转速为2900r/min时，泵出口处压强表的读数为152kPa，进口处真空表的读数为25kPa，轴功率为2.45kW。

真空表和压强表之间的垂直距离为0.4m，吸入和排出管分别为φ89×3.5mm和φ76×3mm，两测压口间的流动阻力可忽略不计，试计算此泵在该点下的性能参数。

2-2原用于输送水的离心泵，现改为输送1400kg/m3的水溶液，其它性质可视为与水相同，若管路状况等均不改变，试说明：

（1）泵的流量是否发生变化；

（2）泵出口处压强表读数是否发生变化；（3）泵的〖JP〗轴功率是否发生变化。

2-3采用例2-1附图所示的管路系统测定离心泵的气蚀性能参数，需在泵的吸入管路中安装调节阀，适当调节吸入和排出管路上的阀门，可使吸入管阻力增大而流量保持不变。

若吸入管内径为100mm，排出管内径为50mm，孔板流量计孔口直径为35mm，流量计U型压差计读数R＝850mmＨg。

当真空表读数为550mmＨg时刚好发生气蚀现象，试求此流量下泵的允许气蚀余量和允许吸上真空度。

当地大气压为101.3kPa，水温20℃。

2-4某离心泵的特性方程为H＝37-1.2×105Ｑ2，当管路系统中排出容器和贮槽液面均为常压时，管路特性方程为He＝4.8＋60.6×104Ｑe2，求将泵安排在该系统中输送常温水，但排出容器表压要求130kPa时的流量和压头（式中H、He单位为m，Q、Qe单位为m3／s）。

2-5某型号的离心泵特性方程为H=18-6×105Ｑ2（Ｈ单位m，Q单位为m3／s），现用该泵从常压贮水池中将水抽送到渠道中，已知贮水池截面积为100m2，池中水深8m。

输水开始池内水面低于渠道水平面2m。

输水过程渠道水平面保持不变且与大气相通，管路系统的压头损失Hf＝4×105Ｑe2（Hf单位m，Qe单位m3／s）。

计算将水池中水全部抽出所需时间。

2-6用两台离心泵从水池向高位槽送水，单台泵的特性方程为H＝28-1×106Ｑ2，管路特性方程可表示为He＝13＋1×105Ｑe2，试计算两台泵并联，串联时的输水量，并与单泵工作时进行比较。

2-7用离心泵以40m3／h的流量将常压贮水池中65℃的热水输送到凉水塔顶，并经喷头喷出而落入凉水池中，以达到冷却之目的。

已知水在进入喷头之前需维持49kPa的表压强，喷头入口较热水池高6m，吸入管路和排出管路压头损失分别为1m和3m，管路中的动压头可略去不计。

试选用合适的离心泵，并确定泵的安装高度。

当地大气压为100kPa。

2-8采用一台三效单动往复泵，将常压贮槽中密度为1250kg/m3的液体输送到表压强为1.28MPa的塔内，两液面垂直距离10m，管路系统的总压头损失为2m。

已知泵的活塞直径为70mm，冲程为225mm，往复次数为200l/min，泵的总效率和容积效率分别为90%和95%，求泵的实际流量，压头和轴功率。

2-9用一台往复泵将密度为1100kg/m3的液体从A池送往B池，两池均为常压。

往复泵的流量为5m3／h，A池截面积为12m2，B池截面积为4.5m2，开始时B池液面比A池液面高10m，输送管路内径为30mm，直管和所有局部当量长度为16m，流动摩擦系数可取为0.04。

计算将25m3液体从A池送到B池所需能量。

2-1020℃的空气直接由大气进入风机再通过内径为300mm的水平管道送到炉底，炉底的表压为10.8kPa。

空气输送量为2000m3／h（进口状态计），管长为150m（包括所有局部当量长度），管壁绝对粗糙度为0.2mm。

试选择一台合适的离心通风机，当地大气压强为100kPa。

2-11用三级压缩把290kg/h，20℃空气从98.07kPa压缩到6.28MPa，设中间冷却器能将压缩后的气体冷却到20℃，各级压缩比相同，计算三级压缩所消耗的理论功（按绝热压缩过程考虑，空气绝热指数为1.4）。

若采用单级压缩，计算所需消耗的理论功、绝热压缩后空气的温度T2及容积系数（设余隙系数为5%）。

第三章非均相物系的机械分离

3-1密度为2600kg/m3的球形石英颗粒在20℃空气中自由沉降，计算在层流区沉降的最大颗粒直径和在湍流区沉降的最小颗粒直径。

3-2在底面积为40m2的除尘室内回收气体（ρ=1.06kg/m3，μ=2×10-5Pa·s）中的球形固体颗粒，颗粒密度为3000kg/m3，气体处理量为3600m3/h。

计算理论上能完全除去的最小颗粒直径。

3-3用一多层降尘室除去炉气中的矿尘，矿尘中最小粒径为8μm，密度为4000kg/m3。

降尘室长4.1m，宽1.8m，高4.2m，操作条件为常压，427℃，气体粘度为3.4×10-5Pa·s，密度为0.5kg/m3。

炉气处理量为2160标准m3/h，确定降尘室内隔板的间距及层数。

3-4含尘气体中尘粒密度为2300kg/m3，气体流量为1200m3/h，粘度为3.6×10-5Pa·s，密度为0.68kg/m3。

若采用圆筒直径为0.4m的标准型旋风分离器进行除尘，估算其临界直径、分割粒径和压强降。

3-5用过滤面积为4.5m2的某过滤机在表压为200kPa下对某料浆进行恒压过滤，测得以下数据:

过滤时间，θ/s

300

600

900

1200

1500

1800

滤液量，V/m3

0.45

0.80

1.05

1.25

1.43

1.58

试求过滤常数K、Ve、θe。

3-6用压滤机在表压为150kPa下恒压过滤某悬浮液，1.6h后得滤液25m3，介质阻力可略去不计。

求

（1）若表压提高一倍，滤饼的压缩性系数为0.3，再过滤1.6h可得多少滤液；

（2）若其它不变仅将操作时间缩短到1h，所得滤液又为多少?

3-7用一台38个框的BMS50/810-25型板框过滤机过滤某悬浮液，悬浮液中固相质量分率为0.139，固相密度为2200kg/m3，液相为水。

已知每m3滤液中含水500kg，操作条件下K=2.72×10-5m2/s，qe=3.45×10-3m3/m2。

求

（1）滤框全部充满滤液时所需过滤时间及滤液体积；

（2）过滤后用0.8m3清水洗涤，求洗涤时间（设洗涤条件同过滤）。

3-8用叶滤机处理某悬浮液，先以等速过滤20min，得滤液2m3。

随后保持当时的压强差再过滤40min，问共得滤液多少m3?

若该叶滤机每次卸渣，清洗重装等辅助操作需20min，求滤液日产量（设滤布阻力可以忽略）。

3-9在3×105Pa的压强下对钛白粉的水悬浮液进行过滤试验，测得K=5×10-5m2/s，qe=0.01m3/m2，υ=0.08。

现采用38个框的BMY50/810-25型板框过滤机过滤此料浆，过滤条件与试验时完全相同。

求

（1）滤框充满滤渣时需过滤时间；

（2）过滤完毕以滤液量1/10的清水进行洗涤的洗涤时间；（3）若卸渣，重装等辅助操作需15min，求每小时平均可得滤饼多少m3。

3-10某悬浮液中固相质量分率为9.3%，固相密度为3000kg/m3；液相为水，已测得悬浮液物料特性常数k=1.1×10-4m2/（s·atm），滤饼的空隙率为40%。

现用一台转鼓直径为1.75m，长度为0.98m，过滤面积5m2，浸没角度为120°的GP5-1.75型转筒真空过滤机进行过滤，转速为0.5r/min，操作真空度为600mmHg。

已知滤饼不可压缩，过滤介质阻力可以忽略，求该过滤机的生产能力及滤饼厚度。

3-11当滤布阻力可以忽略时，若已规定每一循环中的辅助操作时间为θD，洗水体积与滤液体积之比为a，要使恒压操作的间歇过滤机取得其最大生产能力，如何确定过滤时间?

3-12若分别采用以下措施，分析转筒真空过滤机的生产能力将如何变化，设滤布阻力不计，滤饼不可压缩。

（1）转筒尺寸按比例增大50%；

（2）转筒浸没度增大50%；

（3）操作真空度增大50%；

（4）转速增大50%；

（5）滤浆中固相体积分率由10%增稠至15%，已知滤饼中固相体积分率为60%；

（6）升温使滤液粘度减小50%。

讨论这些措施的可行性。

第四章传热

4-1燃烧炉的平壁由三种材料组成：

（1）耐火砖，导热系数λ1=1.05W/（m·K），厚230mm；

（2）绝热砖，导热系数为λ2=0.150W/（m·K），规格为65mm×113mm×230mm；（3）普通砖，导热系数λ3=0.93W/（m·K），若耐火砖内侧温度为1000℃，耐火砖与绝热砖接触处温度为940℃，绝缘砖与普通砖间的最高温度不超过130℃（设各砖间接触良好），求普通砖外侧的温度和绝热砖的厚度。

4-2某输送水蒸气管为φ170×5mm钢管，在其外包扎两层厚度分别为30mm的绝热材料，第一层为矿渣棉，导热系数为0.065W/（m·K），第二层为石棉灰，导热系数为0.20W/（m·K）。

管内壁温度为300℃，保温层外表的温度为40℃，求50m管长的散热量。

4-3蒸汽管外包扎两层厚度相等的绝热材料，若第二层的平均直径为第一层的二倍，而导热系数仅为其一半，现将两层材料位置互换，其它情况假设保持不变，问散热量将如何变化?

4-450℃空气以5m/s的速度在内径为60mm的管内被加热到150℃，管长为3m，求管壁对空气的对流传热系数。

4-598%的硫酸以0.7m/s的速度在套管换热器的环隙中流动，硫酸的平均温度为70℃，内管外壁的平均温度为60℃，换热器的内管直径为φ25×2.5mm，外管直径为φ56×3mm，求此时的对流传热系数。

4-6常压下温度为120℃的甲烷以10m/s的平均速度在列管换热器的管间沿轴向流动，离开换热器时甲烷温度为30℃，换热器外壳内径为180mm，管束由30根φ19×2mm的钢管组成，求甲烷对管壁的对流传热系数。

4-7流量为720kg/h的常压饱和水蒸汽在直立的列管换热器的列管外冷凝。

换热器内列管为φ25×2.5mm，长为2m的钢管，列管外壁温度为94℃，试按冷凝要求估算换热器的管数（设管内侧传热可满足要求，换热器热损失略去不计）。

4-8外径为50mm，长为10m的氧化钢管，其外壁温度为250℃，若将该管敷设在

（1）与管径相比很大的车间内，车间内石灰粉刷壁面的温度为27℃，石灰粉刷壁黑度ε=0.91；

（2）截面为200mm×200mm的红砖砌的通道中，通道壁的温度为20℃。

求两种情况下由辐射引起的热损失。

4-9在一逆流换热器中，将1.25kg/s的苯用冷却水从350K冷却到300K，苯的平均比热为1.9kJ/kg·K。

冷却水入口温度290K，出口温度320K，换热器采用φ25×2.5mm钢管。

水走管程，水和苯的对流传热系数分别为0.85和1.7kW/（m2·K），若忽略污垢热阻，求所需管子总长和冷却水消耗量。

4-10在并流换热器中，用水冷却油，水的进出口温度分别为15℃和40℃，油的进出口温度分别为150℃和100℃。

现因生产任务要求油的出口温度降至80℃，假设油和水的流量、进口温度及物性均不变，试求换热器管长增至原来的多少倍才能满足要求，设换热器的热损失可以忽略。

4-11重油和原油在单程套管换热器中呈并流流动，两种油的初温分别为243℃和128℃，终温分别为167℃和157℃。

若维持两种油的流量和初温不变；将流动改为逆流，求此时两流体的终温及换热量变化（设物性和传热系数均不变化）。

4-12在一传热面积为50m2的单程列管换热器中，用水冷却某溶液，两流体逆流。

冷水由20℃升至38℃，流量为33000kg/h，溶液由110℃降至60℃。

换热器进行清洗后，在两流体流量和进口温度不变的情况下，冷水出口温度增到45℃，试计算换热器清洗前传热面两侧的总污垢热阻值。

假设清洗前后流体物性、两侧对流传热可视为不变，水的比热可取为4.187kJ/（kg·K），热损失不计。

4-13在一单程列管换热器中，用饱和水蒸汽加热原料油。

温度为160℃的饱和蒸汽在壳程冷凝排出饱和液体，原料油在管程流动，由20℃被加热到106℃。

列管换热器由长为4m，φ19×2mm的25根管组成。

换热器传热量为125kW，求管内对流传热系数。

又若油的流速增加一倍，且增加前后油的流动已达到湍流，求此时油的出口温度（设油的物性不变）。

4-14在列管换热器中，用120℃的饱和蒸汽将置于常压贮槽中的温度为20℃，比热为2.0kJ/kg·K，质量为20000kg的重油进行加热。

采用输油能力为6000kg/h的油泵，将油从贮槽送往换热器，经加热后再返回贮槽中，油循环流动。

若要求4小时后油温升高到80℃，计算所需传热面积。

设加热过程中Ko可取为350W/（m2·K），且任何时刻贮槽内温度均匀一致。

4-15平壁设备内平均温度为154℃，为防止因辐射和对流作用而向周围空气散失过多的热量，拟涂一层导热系数为0.098W/（m·K）的绝热层，要求绝热层外表面温度不超过40℃，周围大气温度为20℃。

传热总热阻可认为集中在绝热层内，求绝热层厚度。

4-16容器内盛有105℃的甲苯1400kg，内部装有外表面积为3.2m2的蛇管，蛇管内通以13℃的冷水。

经若干时间后测得甲苯冷却到25℃，而相应的水出口温度为18℃，试计算冷却水的流量和冷却时间。

设换热器热损失可忽略，操作过程甲苯和水的平均比热分别为1.8kJ/（kg·K）及4.19kJ/（kg·K），基于管外表面积的总传热系数为255W/（m2·K）。

4-17每小时有一定量的气体在套管换热器中从T1冷却到T2，冷水进口温度分别为t1和t2，两流体逆流流动并均为湍流。

若换热器尺寸已知且气体向管壁的对流传热系数比管壁向水的对流传热系数小得多，污垢热阻和管壁热阻均可略去不计，试讨论：

（1）若气体量增加10%，仍采用原换热器，但要求维持原来的冷却程度和冷却水进口程度，应采取什么措施；

（2）若因气候变化，冷水进口温度下降至

，仍采用原换热器，并维持原来的冷却程度，则应采取什么措施；

（3）在原换热器中，若将两流体改为并流，而仍要求维持原有的冷却程度和加热程度是否可能，若不可能应采取什么措施。

4-18采用初温为30℃的循环水将流量为60m3/h的粗苯液体从80℃冷却到35℃，试设计适宜的列管换热器。

第五章蒸发

5-1在单效中央循环管蒸发器内，将10%NaOH水溶液浓缩到30%，分离室内绝压为15kPa，蒸发器加热管内的液层高度为1.8m，溶液密度为1230kg/m3，求溶液的沸点。

5-2在中央循环管蒸发器中，将NaNO3水溶液从5%浓缩到25%。

原料液温度为40℃，加热蒸汽表压为30kPa，分离室的真空度为60kPa，蒸发器传热面积为100m2，总传热系数为1500W/（m2·K）。

若由液柱静压强引起的温度差损失可以忽略，蒸发器热损失亦不计，当地大气压强为100.00kPa。

计算原料液流量和水分蒸发量。

5-3现将1500kg/h的某种水溶液从15%连续浓缩到40%，使用一台传热面积为10m2的蒸发器。

原料液在沸点下加入蒸发器，估计操作条件下溶液的各种温度差损失为18℃，而热损失及溶液的浓缩热可略去不计。

蒸发室操作真空度为80kPa，蒸发器的总传热系数为1000W/（m2·K），当地大气压强为100kPa，试求加热蒸汽压强及其消耗量。

5-4在中央循环管式单效蒸发器中，将18000kg/h的CaCl2水溶液从10%浓缩至25%。

原料液温度为25℃，蒸发室绝压为30kPa，各种温度差损失为14℃，加热蒸汽绝压为300kPa。

蒸发器总传热系数为1000W/（m2·K），热损失为100kW，浓缩热可略去，试计算蒸发器的传热面积和加热蒸汽用量。

5-5在双效并流蒸发流程中，蒸发1000kg/h，浓度为10%的某种水溶液。

第一效完成液浓度为15%，第二效为30%，两效中溶液的沸点分别为108℃和95℃。

试计算溶液自第一效进入第二效时因自蒸发出的水分量占第二效总蒸发量的百分数。

5-6在双效并流蒸发装置中，蒸发4000kg/h，浓度为10%的某种水溶液。

第一效完成液浓度为15%，蒸发室绝压为100kPa，溶液因蒸汽压下降和液柱静压强引起的温差损失为6.4℃。

第二效蒸发器中（Δ′+Δ″）=17℃，冷凝器中绝压为20kPa，求第二效完成液的浓度。

假设蒸发器的热损失及其浓缩热均可略去。

5-7在三效并流的中央循环管式蒸发装置中，将10000kg/h浓度为15%的KNO3水溶液浓缩到45%，原料液的温度为80℃，比热为3.5kJ/（kg·K），加热蒸汽绝压为400kPa，冷凝器内绝压为20kPa，各效加热蒸汽的冷凝液均在饱和温度下排出。

各效蒸发器的总传热系数分别为K1=2000W/（m2·K）、K2=1000W/（m2·K）、K3=500W/（m2·K）。

试计算蒸发器的传热面积。

假设各效蒸发器传热面积相等，计算中浓缩热和热损失、由液体静压引起的温差损失均可略去不计。

第六章蒸馏

6-1苯一甲苯混合液含苯0.4（摩尔分率），在100kPa下将其加热到95℃，计算此时两相平衡组成和汽化率。

苯（A）和甲苯（B）的饱和蒸汽压和温度的关系为：

式中：

——i组分的饱和蒸汽压，kPa；t——温度，℃。

6-2在常压下将原料液组成为0.6（易挥发组分的摩尔分率）的两组分溶液分别进行简单蒸馏和平衡，若汽化率为1/3，计算两种情况下的釜液和馏出液组成。

设在操作范围内气液平衡关系为y=0.46x+0.549。

6-3在常压连续精馏塔中分离苯—甲苯混合液，原料液流量为100kmol/h，组成为含苯0.5（摩尔分率，下同），要求馏出液中含苯0.90，釜残液组成含苯0.05。

计算塔顶及塔底产品流量。

若原料液组成变为含苯0.4时，塔顶及塔底产品组成不变，苯的回收率将发生如何变化。

6-4在常压操作的连续精馏塔中分离含甲醇0.4与水0.6（均为摩尔分率）的溶液，求

（1）进料温度为40℃；

（2）泡点进料；（3）露点进料时q值。

常压下甲醇—水溶液的平衡数据如下：

若原料液流量为100kmol/h，馏出液组成为0.95，釜液组成为0.04（均为甲醇摩尔分率），回流比为2.5。

求产品量、精馏段和提馏段的上升蒸汽量（设塔内为恒摩尔流动）。

6-5连续精馏塔中的操作线方程式为：

精馏段y=0.732x+0.263；提馏段y=1.25x-0.