模板安装施工方案.docx
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模板安装施工方案
模板工程专项方案
一、工程概况
本工程为宿迁世典房地产开发有限公司投资建设，位于宿城新区成子湖路南侧，红海路西侧。
建筑总面积为71137.89㎡，其中地上为57282.29㎡，地下为13855.6㎡。
基础型式与地基：
5＃、6＃、7＃、9#、11#、13#、14#、16#为独立基础，8＃、12#、15#、17#、18#、19#为筏板基础，地下车库及防空地下室为筏板基础，主体结构型式：
5＃、6＃、7＃、9#、11#、13#、14#、16#楼为现浇钢筋混凝土框架结构，8＃、12＃、15＃、17＃、18＃、19#楼为现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构；地下车库及防空地下室为框架剪力墙结构。
二、编制依据
施工图纸
《施工手册》（第四版）
《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）
《建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范》（JGJ130-2001J84-2001）
《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程----混凝土结构工程》（DGJ32/J30-2006）
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
三、荷载选择
模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数，采用DGJ32/J30-2006中的数据表3-1
序号
名称
荷载
1
楼板木模自重（包括梁模）
板模0．30KN/m2，
梁模0．50KN/m2
2
砼自重
24KN/m3
3
梁钢筋自重
1．524KN/m3
4
振捣荷载
计算水平面荷载
2．0KN/m2
计算垂直面荷载
4．0KN/m2
5
施工荷载
计算底模及小横杆时
2．5KN/m2（另以集中荷载2.5KN验算，取大值）
计算大横杆时
1．5KN/m2
计算立杆及其他支承构件
1．0KN/m2
四、材料选择
材料
规格
性能指标及其他
钢管
Q235钢φ48×2.6
抗弯强度设计值：
fm=205N/mm2
截面积：
A=3.71cm2
惯性矩：
I=9.58cm4
截面模量：
W=3.992cm3
弹性模量：
E=2.06×105N/mm2
模板材
（松木）
50*100方
顺纹抗剪强度：
fv=1.4N/mm2
抗弯：
fm=13N/mm2
弹性模量：
E=9000N/mm2
截面惯性矩：
I=416.67cm4
截面最小抵抗矩：
W=83.33cm3
多层板
15厚多层板
截面模量：
W=37500mm2，
弹性模量：
E=4500N/mm2
惯性矩：
I=281250mm4
静弯曲强度最小值：
f=9.68N/mm2
抗剪：
τ=1.2N/mm2
对拉螺栓
φ14
【N】=17.8KN
扣件
单扣件承载力
8KN
双扣件承载力
12KN
五、施工方法
本工程地下室部分模板搭设采用50×100木方，15厚多层板和壁厚不少于2.6的φ48×2.6定尺钢管，φ14穿墙螺杆，螺帽、“3”形卡、梁底立杆顶部用顶托。
1、地下室砼按后浇带分区域施工。
地下室混凝土墙柱先浇筑，后浇筑地下室顶板砼。
2、立杆支承在地下室混凝土底板上，立杆下垫50厚木板，
3、支模系统搭设前，先做专项安全技术交底，支模系统由架子工搭设。
地下室整体支架立杆间距统一调整为700*700，步距不大于1800，设纵横向扫地杆。
4、施工前，由现场技术人员根据施工方案在砼底板面上按搭设间距的方格弹线，线的交叉点是立杆位置，水平线是纵横向水平杆位置。
5、梁支模系统搭设方法：
梁下横向支撑采用两根立杆，梁底不设立杆，立杆横距750，纵距750，截面小于300*700梁，纵距900。
6、框架柱支模系统搭设方法：
底层横管距地200，上部横管按间距500设置，（见上图）。
7、地下室砼顶板支模系统搭设方法：
板底立杆间距为700，底步步距为1800，离地200处设一道纵横向扫地杆，上一步步距到板底，板底扣件采用双扣件。
8、纵横向水平杆件遇框架柱时，与框架柱做刚性连接。
框架柱与周围水平杆件连接。
9、支模系统的平面图和剖面图见附图。
10、施工顺序：
立杆→水平杆（大横杆）→小横杆→底模→梁筋→侧模、拉结螺栓→板模→板筋→梁、板、剪力墙砼→砼养护→拆除支撑系统。
11、构造要求：
11.1立杆构造要求：
离地（楼）面约200㎜高度设置纵横向扫地杆。
11.2全高设置纵横向水平杆，梁板支撑系统形成一整体，从而确保结平层砼浇筑时整个支撑系统的稳定。
11.3在施工缝（后浇带）立杆外侧搭设垂直剪刀撑。
12、水平杆件采用对接接头。
13、每个扣件的拧紧力矩都要控制在40-65N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的钢管。
梁板底模板起拱1‰。
14、其他搭设要求按常规模板搭设方法。
六、支模系统验收要求
1、施工过程中：
项目部管理人员、架子工组长同步检查。
2、施工完毕后，由公司技术安全部门、现场项目经理、安全员验收。
3、验收标准：
按施工方案搭设
立杆垂直度全高不大于30mm
板底立杆扣件拧紧力矩40~65N·m。
其他模板起拱、平整度等验收内容由项目部质检员按《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）会同监理人员共同验收。
七、拆除
1、砼施工完毕二天后可拆去梁、剪力墙侧模板。
2、板底模板等砼强度达到70%的设计强度时拆除。
3、梁底模板等砼强度达到设计强度时方可拆去梁底支撑系统。
八、安全及应急措施
1、作业工人佩戴好安全防护用品。
2、支模前进行专项安全交底，并履行签字手续。
临边无防护设施情况下支模应系好安全带。
在水平杆件上铺木板或竹笆，供搭设时工人行走。
3、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，本工程按后浇带分段施工，在后浇带处的立杆外侧搭设垂直剪刀撑。
4、搭设时，钢筋等材料不能在支架上方堆放。
5、泵车送料时，平台上不准过量堆放，砼堆放高度不得超出设计板厚100mm，严防平台超载而倒塌伤人。
6、施工作业人员不要聚集在一起，应分散作业。
按既定的砼浇筑方案确定的砼浇筑方向浇筑砼。
7、砼浇筑时项目部安排专人木工进行看模，看模时工人站在外脚手架上，用强光手电照明监控支撑系统情况，听到异常声响立即报告项目部人员，并停止作业，施工人员撤离。
8、项目部接到报告后与监理、业主分析施工情况，决定是否需要采取措施。
待隐患消除后才能继续作业。
9、若发生事故，立即报告并按公司和项目部的应急预案方案执行。
抢救伤员防止伤害扩大。
九、附件：
模板支撑系统计算书
地下室顶板、现浇砼梁模板支撑系统设计计算书
（一）地下室一层顶板模板支撑计算书
本工程地下室一层顶板模板采用50×100木方，15厚多层板和φ48×3.5钢管，取板厚350进行验算,其余板厚均按照350板厚支撑系统搭设。
1、荷载的计算
⑴钢筋混凝土的自重
25.000×0.350=8.75KN/m2
⑵模板的自重（查表得）
0.3KN/m2
⑶活荷载为施工人员及设备荷载（查表得）
2.5KN/m2
荷载组合一:
由活荷载效应控制时,q1=【⑴+⑵】×1.2+⑶×1.4=14.36KN/m2
荷载组合二:
由永久荷载效应控制时,q2=【⑴+⑵】×1.35+⑶×0.7×1.4=14.67KN/m2
二者取大值,取q1=14.67KN/m2
2、底模15厚多层板验算:
按照简支梁计算,模板下木方间距为200,计算简图如下:
多层板上线荷载
q1=14.67KN/m2×1m=14.67KN/m=14.67N/mm
弯距M=（1/8）ql2=0.125×14.67×2002=73350N.mm
15厚多层板截面模量W=1000×152/6=37500mm3
查阅省操作规程4.1.3-2静弯曲强度最小值为f=15/1.55=9.68N/mm2
弹性模量E=5000×0.9=4500N/mm2
承载力σ=M/W=73350/37500=1.956＜f=9.68N/mm2,满足要求.
剪力V=ql/2=14.67×200/2=1467N,τ=3v/2bh=3×1467/（2×1000×15）=0.147N/mm2＜【τ】=1.2N/mm2,满足要求.
惯性距I=1000×153/12=281250mm4
最大挠度ωmax=5ql4/（384EI）=5×14.67×2004/（384×4500×281250）=0.24＜【ω】=l/400=200/400=0.5mm.满足要求。
3、板底50×100木方验算
木方间距为200，竖放。
钢管支撑选双向900.
50×100木方截面模量W=50×1002/6=83333mm3
50×100木方惯性距I=50×1003/12=4166667mm4
50×100木方弹性模量E=9000N/mm2
计算简图如下：
木方上线荷载
q=14.67KN/m2×0.2m=2.93N/mm
弯距M=（1/8）ql2=0.125×2.93×7002=179462.5N.mm
承载力σ=M/W=179462.5/83333=2.15＜fm=13N/mm2满足要求.
剪力V=ql/2=2.93×700/2=1025.5N,
τ=3v/2bh=3×1025.5/（2×100×50）=0.308N/mm2＜【τ】=1.2N/mm2,满足要求.
最大挠度ωmax=5ql4/（384EI）=5×2.93×7004/（384×9000×4166667）=0.244＜【ω】=l/400=700/400=1.75mm.满足要求。
4、钢管小横杆验算
小横杆承受木方传来的荷载，木方间距是200mm，按均布线荷载考虑，立杆作为小横杆支点，选三跨连续梁考虑.计算简图：
抗弯强度设计值：
fm=205N/mm2
截面积：
A=3.71cm2
惯性矩：
I=9.58cm4
截面模量：
W=3.992cm3
弹性模量：
E=2.06×105N/mm2
钢管小横杆线荷载
14.67KN/m2×0.9m=13.203KN/m=13.203N/mm
弯距Mmax=0.117ql2=0.117×13.2×7002=756756N.mm
承载力σ=Mmax/W=756756/3992=189.6＜fm=205N/mm2满足要求.
最大挠度ωmax=0.677ql4/（100EI）=0.677×13.203×7004/（100×2.06×105×95800）=1.09＜【ω】=l/400=700/400=1.75mm.满足要求。
5、钢管支撑验算
钢管支撑采用φ48×2.6钢管,间距为双向700,最大步距1.8米,截面面积为A=3.71cm2
单根钢管承载最大为:
N=14.67×0.7×0.7=7.19KN
7.19×103/（3.71×100）=19.38N/mm2＜205N/mm2,满足要求.
6、稳定验算
由于本工程立杆支撑采用钢管形式，因此l0=1.8米,查表得Ø48×2.6钢管回转半径i=1.61cm，截面积A=3.71cm2
λ=l0/i=1.8×100÷1.61=111.8＜【λ】=150，查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表得稳定系数φ=0.481
立杆的稳定性：
σ=6.04×1000÷（0.481×3.71×100）=33.85N/mm2（三）梁模板计算
A、500×1200梁的计算,梁下支撑立杆间距750,木方间距200.
1、荷载计算
①梁底模板自重：
0.5KN/m2×（0.5+1.2×2）=1.45KN/m
②梁混凝土荷载;
24KN/m3×0.5×1.2=14.4KN/m
③钢筋荷重:
1.524KN/m3×0.5×1.2=0.914KN/m
④振捣混凝土产生的荷载:
4KN/m2×1=4KN/m（垂直）
2KN/m2×0.3=0.6KN/m（水平）
荷载组合一:
由活荷载效应控制时,q1=【⑴+⑵+⑶】×1.2+⑷×1.4=26.552KN/m2
荷载组合二:
由永久荷载效应控制时,q2=【⑴+⑵+⑶】×1.35+⑷×0.7×1.4=27.139KN/m2
二者取大值,取q1=27.139KN/m2
2、梁底模板验算
本工程地下室钢管支撑均采用定尺钢管,因此,不需验算钢管搭接和对接.
底模下木方间距取150,按单跨简支梁计算.
1）底模承载验算（小横杆间距750）
梁纵向线荷载转换成横向线荷载:
q2’=27.139N/m×0.75m÷0.3m=67.848N/m
弯距M=（1/8）q2’l2=0.125×67.848KN/m×0.152=0.191KN.m
W=1000×152/6=37500mm3
σ=M/W=0.19KN.m/37500mm3=5.07N/mm2＜9.68N/mm2满足要求.
剪力V=q2’l=27.139×150=4071N,τ=3v/2bh=3×4071/（2×1000×15）=0.407N/mm2＜【τ】=1.2N/mm2,满足要求.
2）挠度验算（不计算活荷载及荷载分项系数）:
荷载组合:
①+②+③=16.76KN/m
线性荷载:
q1’’=16.76KN/m×0.75m÷0.3m=41.9KN/m
惯性距I=1000×153/12=281250mm4
最大挠度ωmax=5q1’’l4/（384EI）=5×41.9×1504/（384×4500×281250）=0.218
＜【ω】=l/400=150/400=0.375mm.满足要求。
3、梁底木方验算
底模下木方间距150mm，钢管纵向间距750mm，选三跨连续梁计算。
计算简图：
1）木方抗弯计算（中间木方承受的荷载最大）：
最大值为:
q1=27.139×0.15/0.3=13.57KN/m
Mmax=0.117q1l2=0.117×13.57×7502=893075.6N.mm,
σ=Mmax/W=893075.6N.mm/83333=10.72N/mm2＜13N/mm2满足要求.
2）挠度计算：
q1’‘=16.76×0.15/0.3=8.38KN/m
最大挠度ωmax=0.677q1‘l4/（100EI）=0.677×8.38KN/m×7504/（100×9000×4166667）=0.0.48＜【ω】=l/400=750/400=1.88mm.满足要求。
4、梁底模钢管牵杠验算
计算简图如下:
牵杠的立杆最大间距750mm,为单跨连梁,
1）横向线荷载q=27.139N/mm
RA=RB=qb/2=27.139×500/2=6784.8N
Mmax=qbl（2-b/l）/8=636070N.mm
σ=Mmax/W=/3992=159.3＜fm=205N/mm2满足要求.
挠度验算：
线性荷载q2’=41.9KN/m
最大挠度ωmax=qbl3（8-4b2/l2+b3/l3））/（384EI）=41.9×500×7503（8-4×5002/7502+5003/7503）/（384×2.06×105×9.58×104）=0.76mm＜【ω】=l/125=750/125=6mm.满足要求。
5、梁侧模板验算
1）荷载验算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中
——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取4h；
T——混凝土的入模温度，取10.000℃；
V——混凝土的浇筑速度，取梁高1.0；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.0m；
1——外加剂影响修正系数，掺有缓凝作用的外加剂时,取1.200；
2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=30.41kN/m2F2=24kN/m2,取F2。
振倒混凝土时产生的荷载F=4.000kN/m2。
1）侧模板计算
侧模板的木方间距为200，按照单跨简支梁计算。
荷载组合:
F×1.4+F2=29.6kN/m2
根据钢管间距750,线荷载q=29.6kN/m2×0.75=22.2kN/m=22.2N/mm
M=（1/8）ql2=0.125×22.2×2002=111000N.mm
W=750×152/6=28125mm3
σ=M/W=111000N.mm/28125mm3=3.95N/mm2＜f=9.68N/mm2,满足要求.
挠度验算:
取F2=24kN/m2,q’=24kN/m2×0.75=18kN/m=18N/mm
惯性距I=750×153/12=210937.5mm4
最大挠度ωmax=5q’l4/（384EI）=5×18×2004/（384×4500×210937.5）=0.40＜【ω】=l/250=200/250=0.8mm.满足要求。
2）侧模木方计算
按照四等跨梁计算,钢管竖挡750,取200宽为计算单元,q=29.6kN/m2,q’=29.6kN/m2×0.2=5.92kN/m=5.92N/mm
抗弯:
M=0.121q’l2=402930N.mm
σ=M/W=402930/83333=4.84N/mm2＜13N/mm2,满足要求.
抗剪:
木方S1=1/2×bh2=1/2×50×1002=250000mm3
模板S2=1/2×bh2=1/2×200×152=22500mm3
S=S1+S2=2.73×105mm3
木方I1=1/12×bh3=4.15×106mm4
模板I2=1/12×bh3=5.635×104mm4
I=I1+I2=4.2×106mm4
V=0.620q’l=0.620×5.92×0.75=2.75KN
τ=vS/bI=2750×2.73×105/【4.2×106×（50+200）】=0.72N/mm2＜【τ】=1.2N/mm2,满足要求.
挠度计算
取侧压力F2=24kN/m2,q=24kN/m2×0.2=4.8kN/m=4.8N/mm
ωmax=0.967ql4/（100EI）=0.967×4.8×7504/（100×9000×4.2×106）=0.39mm＜【ω】=l/400=750/400=1.875mm.满足要求。
3）梁侧板抗拉螺栓计算
振捣混凝土产生荷载:
4.000kN/m2
梁挡板间距750,φ14穿墙螺杆双头对拉,设在中部.
（F2×1.2+4×1.4）×0.95=34.4kN/m2
F’=34.4×0.75×0.3=7.74KN＜【N】=17.8KN,满足要求.
6、梁下钢管支撑验算：
梁下支撑钢管采用φ48×2.6,顺梁方向间距750,
中间立杆承受的荷载最大,N=2RB=1654.5×2=3309,立杆无接头.
N’=N/A=3309/（3.71×100）=8.92N/mm2＜205N/mm2,满足要求.
7、稳定验算
由于本工程立杆支撑采用钢管加顶托形式,因此l0=h=1.8米,查表得Ø48×2.6钢管回转半径i=1.61cm，截面积A=3.71cm2
λ=l0/i=1.8×100÷1.61=111.8＜150，查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表得稳定系数φ=0.481
立杆的稳定性：
σ=3309÷（0.481×3.71×100）=18.54N/mm2B、500×1000梁计算，其余规格按此搭设。
采用15厚模板，50×100木方间距200立放，钢管支撑间距750×750，步距1800，所有钢管均采用定尺钢管。
1、荷载计算
①梁底模板自重：
0.5KN/m2×（0.5+0.68×2）=0.93KN/m
②梁混凝土荷载;
24KN/m3×0.5×1=12KN/m
③钢筋荷重:
1.524KN/m3×0.5×1=0.76KN/m
④振捣混凝土产生的荷载:
2KN/m2×0.5=1KN/m（水平）
4KN/m2×1=4KN/m（垂直）
荷载组合一:
由活荷载效应控制时,q1=【⑴+⑵+⑶】×1.2+⑷×1.4=17.83KN/m2
荷载组合二:
由永久荷载效应控制时,q2=【⑴+⑵+⑶】×1.35+⑷×0.7×1.4=19.46KN/m2
二者取大值,取q2=19.46KN/m2
2、梁底模板验算
本工程地下室钢管支撑均采用定尺钢管,因此,不需验算钢管搭接和对接.
底模下木方间距取200,按单跨简支梁计算.
1）底模承载验算（小横杆间距750）
梁纵向线荷载转换成横向线荷载:
q2’=19.46KN/m×0.75m÷0.5m=29.19KN/m
弯距M=（1/8）q2’l2=0.125×29.19KN/m×0.22=0.15KN.m
W=1000×152/6=37500mm3
σ=M/W=0.15KN.m/37500mm3=4N/mm2＜9.68N/mm2满足要求.
剪力V=q2’l=29.19×200=5838N,τ=3v/2bh=3×5838/（2×1000×15）=0.58N/mm2＜【τ】=1.2N/mm2,满足要求.
2）挠度验算（不计算活荷载及荷载分项系数）:
荷载组合:
①+②+③=0.93KN/m+12KN/m+0.76KN/m=13.69KN/m
线性荷载:
q1’=13.69KN/m×0.75m÷0.5m=20.54KN/m
惯性距I=1000×153/12=281250mm4
最大挠度ωmax=5q1’’l4/（384EI）=5×20.54×2004/（384×4500×281250）=0.34
＜【ω】=l/400=200/400=0.5mm.满足要求。
3、梁底木方验算
底模下木方间距200mm，钢管纵向间距750mm，选三跨连续梁计算。
计算简图：
1）木方抗弯计算（中间木方承受的荷载最大）：
最大值为:
q1=19.46×0.2/0.5=7.78KN/m
Mmax=0.117q1l2=0.117×7.78×7502=512021.25N.mm,
σ=Mmax/W=512021.25/83333=6.14N/mm2＜13N/mm2满足要求.
2）挠度计算：
q1’‘=13.69×0.2/0.5=5.48KN/m
最大挠度ωmax=0.677q1‘l4/（100EI）=0.677×5.48×7504/（100×9000×4166667）=0.31＜【ω】=l/400=750/400=1.875mm.满足要求。
4、梁底模钢管牵杠验算
计算简图如下:
牵杠的立杆最大间距750mm,为两跨连梁三根立杆,钢管牵杠间距750,按照单跨一端固定,一端铰支梁计算:
1）钢管牵杠抗弯计算：
线性荷载q1=29.19N/mm
RA=qb3（4-b/l）/（8l3）=29.19×2503×（4-250/750）/（8×7503）=0.5N
RB=qb（8-4b2/l2+b3/l3）/8=29.19×250×（8-4×2502/7502+2503/7503）/8=6925.87N
Mmax=RA（a+RA/2q）=247.76N.mm
σ=Mmax/W=247.76/3992=0.06＜fm=205N/mm2满足要求.
2）挠度验算：
线性荷载q2’=13.69KN/m
最大挠度ωmax=【aRA（3l
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