220kv单回路架空输电线路设计资料.docx

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220kv单回路架空输电线路设计资料

河南工业职业技术学院

HenanPolytechnicinstitute

毕业设计（论文）

题目：

220kv单回路架空输电线路设计

系别：

电气工程系

专业：

电力系统自动化

班级：

电力1101班

姓名：

陈德炳

学号：

0403110114

指导老师：

申一歌

日期：

2014.05.01

摘要2

第一章导线地线设计3

1.1第III气象区的条件及参数3

1.2临界档距及控制气象的判断5

1.3地线比载计算6

第二章杆塔结构设计9

2.1杆塔定位9

第三章金具设计11

3.1绝缘子的选择11

3.2确定每联绝缘子片数11

3.3选择绝缘子后校验12

3.4防震锤设计13

第四章防雷设计15

4.1杆塔接地15

4.2雷击跳闸率计算16

第五章基础设计18

5.1关于铁塔基础的设计18

5.2铁塔基础四种类型18

5.3下压稳定校验18

后记20

参考文献21

摘要

随着国民经济快速增长，各地电网建设迅猛发展，从过去的“几年建一条线路”到现在的“一年建几条线路”实现了跨越式发展，供电可靠性进一步提高，电网输送能力大大增强，但输电线路建设的内部环境和外部空间却越来越小。

如何应对新形势，最大限度地满足电网建设需要已成为技术部门不断研究的课题。

本文从设计角度围绕导线的选择和导线的风荷载以及杆塔的定位和校验，杆塔的结构，金具的选择，基础的设计，防雷接地的设计等方面提出了意见和看法。

本论文的设计分为二个部分，第一部分为设计和计算部分，通过设计地形，选择导线，计算相关参数能确定导线弧垂位置，杆塔的结构和形状以及荷载情况。

第二部分为校验阶段，根据220KV输电线路高安全性，保证送电线路稳定运行等条件，进行详细准确的荷载、间隙、电阻值等校验，为提高线路安全运行的安全系数提供有利参数。

关键词输电线路杆塔设计防雷设计金具设计

第一章导线地线设计

1.1导线比载计算

1.1.1相关参数的确定

本架空送电线路设计中，导线选用LGJ-300/70型钢芯铝绞线，查阅钢芯铝

绞线规格表（GB1179-83得LGJ-300/70导线的规格参数如表2-1

表2-1LGJ-300/70导线规格参数

总截面积A（mn）

导线外径d（mm

计算质量Ga

（kg/km）

计算拉断力Tm（N）

376.61

25.2

1402

128000

查阅钢芯铝绞线弹性系数和膨胀系数表（GB1179-83得导线的弹性系数和膨胀

系数如表2-2

表2-2LGJ300/70导线弹性系数和膨胀系数

线膨胀系数a（1/°C）

最终弹性系数E（N/mrf）

-6

17.8X10

80000

线路穿越第毗气象区，查阅全国典型气象区气象参数表得第川气象区气象条件：

覆冰厚度b=15mm覆冰时风速v=15m/s,最大风速v=30m/s,雷电过电压时风速v=10m/s，内过电压时风速v=15m/s。

1.1.2导线比载计算

作用在导线上的机械荷载有自重、冰重和风压。

这些荷载可能是不均匀的，但为了便于计算，一般按沿导线均匀分布考虑。

在导线计算中，常把导线受到得机械荷载用比载表示，所以比载是指导线单位长度、单位截面积上的荷载。

常用的比载共有七种，计算如下：

1.自重比载：

导线本身重量所造成的比载。

2.冰重比载：

导线覆冰时，由于冰重产生的比载。

g2（15,0）

=27.73b£^10^27.7315（^2佝10’

A376.61

32

=44.4010N/m-mm

3.覆冰时导线的垂直总比载：

架空线自重比载和冰重比载之和。

3332

g3（0,0）=5©0）+g2（15,0）=36.48X0+44.40汉10=80.88如0N/m-mm

4.无冰时风压比载：

无冰时作用在导线上每米长每平方毫米的风压荷载。

计算公式：

二fcdv223

g4©v）=0.6125sin2馭10

A

当风速v=25m/s时，风压不均匀系数:

f=0.61，因为导线直径d=27.63mm

>17mm故导线的风载体型系数c=d.1,风向与架空线轴线之间的夹角v-90°,此时风压比载为：

32

g4（0,30）=30.43X10N/m-mm

当风速v=15m/s时，风压不均匀系数一=1.0，导线的风载体型系数

c=1.1，风向与架空线轴线之间的夹角二=90°，此时风压比载为：

32

94（0,15）=1°.14沃10N/m-mm

当风速v=10m/s时，风压不均匀系数:

f=1.0，导线的风载体型系数c=1.1，风向与架空线轴线之间的夹角v-90°，此时风压比载为：

32

g4（0,10）=4.51勺0N/m-mm

5.覆冰时风压比载：

覆冰导线每米长每平方毫米的风压荷载。

覆冰时风速v=10m/s，查得风速不均匀系数二1.。

，导线的风载体型系

数c=1.2，风向与架空线轴线之间的夹角n-90°，此时风压比载为:

6.无冰有风时的综合比载：

无冰有风时，导线上作用着垂直方向的比载和水平方向的比载，按向量合成得综合比载。

J22__32

g6（o,3o^--gi（o,o）'g4（0,30）=47.5110N/m-mm

:

—22_32

g6（0,15）=,g1（0,0）'g4（0,15）=37.8610N/m-mm

「22_32

g6（0,10）=,g1（0,0）'g4（0,10）=36.7610N/m-mm

7.有冰有风时的综合比载：

导线覆冰有风时，综合比载为垂直比载和覆冰风压比载的向量和。

g7（15,15）-Jg3（15,0）*g5（15,15）=84.43江10N/m-mm

1.2临界档距及控制气象的判断

1.2.1导线的机械物理特性

1.导线的抗拉强度：

导线的计算拉断力与导线的计算接面积的比值称为导

线的抗拉强度或瞬时破坏应力

2.

最大使用应力:

其中K为导线地线的安全系数，在设计中K取值不应小于2.5，避雷线的设计安全系数，宜大于导线的设计安全系数。

3.年平均运行应力上限:

二p=25%二p=25%339.82=84.96MPa

1.2.2可能控制气象条件列表

根据比载、控制应力，将有关数据按2值由小到大列出表格，并按A、B、

%

C、D顺序编号，如表2-3所示

最低气温

最大风速

年平均气温

覆冰

比载

（N/m-mn2）

36.48x10-3

47.51x10-3

36.48x10-3

84.43x10-3

应力（MPa）

135.93

135.93

84.96

135.93

温度（°C）

-20

-5

+10

-5

g/[c]（1/m）

-4

2.68x10

-4

3.50x10

-4

4.29x10

-4

6.21x10

排列序号

A

B

C

D

表2-3可能的控制气象条件列表

123临界档距计算

Ilab二355・6m

Ilac二虚数

Ilad=142.897

Ilbc-虚数

lLBD=0

Ilcd二209.91m

1.3地线比载计算

1.3.1相关参数的确定

本架空送电线路设计中，导线选用LGJ-300/70型钢芯铝绞线，查阅避雷线与导线配合表选用避雷线型号JLB4-150,镀锌钢绞线规格表得JLB4-150地线的

规格参数如表2-5

表2-5JLB4-150导线规格参数

2

总截面积A（mm

导线外径d（mm

计算质量Ga

（kg/km）

计算拉断力Tm（N）

148.07

15.75

696.3

58720

查阅镀锌铝绞线弹性系数和膨胀系数表（SDJ3-79）得导线的弹性系数和膨胀系

数如表2-6

表2-6GJ-70导线弹性系数和膨胀系数

线膨胀系数a（1/0C）

最终弹性系数E（N/m^

13x10-6

109000

线路穿越第毗气象区，查阅全国典型气象区气象参数表得第毗气象区气象

条件：

覆冰厚度b=15mm覆冰时风速v=15m/s，最大风速v=30m/s,雷电过电压时风速v=10m/s，内过电压时风速v=15m/s。

1.3.2地线比载计算

1.自重比载：

有地线本身自重引起的比载。

gi（0,0）=9.8Go/Ax10-3=46.08x10-3N/m-mni

2.冰重比载：

由于第I气象区的覆冰厚度为零，故冰重比载为

g2（0,0）=27.73b（dx10-3=19.43N/m-mn^

A

3.覆冰时地线的垂直总比载：

架空线自重比载和冰重比载之和。

-32

g3（0,0）=gi+g2=65.51x10N/m-mm

4.地线风压比载：

导线每单位长度、每单位截面积上的风压荷载。

2

0.6125«fCdv.23

g4=-•sinBX10

A

当v=30m/s时：

f=0.85c=1.19=90°

g4（0,30）=38.07x10-3N/m-mra

当v=15m/s时：

f=1.0c=1.19=90

g4（0,15）=16.12x10-3N/m-mrn

当v=10m/s时:

f=1.0c=1.19=90°

32

g4（0,10）=7.17x10-N/m-mm

5.复冰时风压比载：

覆冰时导线每单位长度、每单位截面积的风压荷载。

2

g5（15.15）=0.735（d2b）^•sin29x10-3=12.78x10-3N/m-mr^A

6.无冰有风时的综合比载：

在地线上垂直方向作用的自重和风压比载的几

何和。

22

g5=.g1g4

g5（0,30）=59.77x10-3N/m-mni

gs（0,15）=48.82x10-3N/m-mm

32

g5（0,10）=46.63x10-N/m-mm

7•有冰有风时综合比载：

是垂直总比载与复冰风压比载的几何和

7=.g32g52

-32

g7（15,15）=66.74x10N/m-mm

1.3.3地线的机械物理特性

1.地线的抗拉强度：

地线的计算拉断力与地线的计算截面积的比值称为地

线的抗拉强度或瞬时破坏应力

（Tp=Tm/A=58720/148.07=396.57MPa

2.最大应力：

（Tmax=cp/K=158.63MPa（K=2.5）

其中K为导线地线的安全系数，在设计中K取值不应小于2.5,避雷线的设计安全系数，宜大于导线的设计安全系数。

3.平均应力：

er=cpx25%=99.14MP

第二章杆塔定位

杆塔定位，是把杆塔的位置测设到已经选好的线路中线上，并钉立杆塔桩作

为标志。

2.1杆塔定位

2.1.1杆塔的定位高度

杆塔定位的主要要求是使导线上任一点在任何正常运行情况下都保证有足

够的对地和其他被交叉跨越物的安全距离。

假定某档距及两侧杆塔高度已定，画

出最下层导线在最大弧垂时的悬挂曲线1，最大弧垂fmax由下式确定：

fmax=H-d--'

式中hd――杆塔的定位高度，m

h――杆塔的呼称高度，m

d――对地安全距离，m；

■悬挂绝缘子串长，m；

考虑各种误差的裕度，m

选用2B-ZM1杆塔呼称高H=27m220KV线路经过非居民区时，对地安全距离d=6.5m绝缘子串由15片XWP-6绝缘子组成，总长九=3.035m各种误差的施工裕度=0.8m则最大弧垂fmax为：

fmax=H-'d--=27—6.5—3.305—0.8=16.43m

此时要检查导线对地距离是否满足安全距离的要求，就要逐点检查。

为此，可将导线两端悬挂点在杆塔上下移一段对地安全距离d后，画出导线的悬挂曲线

2,此时只要曲线2不与地面相交，则实际导线悬挂曲线处满足对地安全距离的要求。

于是，称曲线2为导线的对地安全线，导线悬挂点下移后杆塔施工基面间的高差值称为杆塔的定位高度（简称定位高），用hf表示。

2.1.2弧垂曲线摸板的确定

最大弧垂气象条件时的导线悬挂点曲线按纵断面图相同的纵、横比例尺缩

小，然后刻在硬质板材上所得的模板，称为定位模板，其制作方法是：

1.判定线路经过地区最大弧垂的气象条件为最高气温气象条件

2.估计耐张段代表档距Id:

在应力-弧垂曲线上查出最大气温气象条件时最大弧垂fmax对应的档距

I=480m即定位档距。

以0.9乘以定位档距I作为估算的代表档距

Id=0.91=0.9480=432m。

3.由此代表档距在应力-弧垂曲线上查出最大气温气象条件时的应力

0-^=135.93MPa比载gh=84.43"0$N/m-mm

4.导线悬挂起来为一条悬链线，其曲线方程：

Zx乎X2

岔-

将上数值带入得：

g284.431042

Zxx3.1110x

22135.93

5.制作模板，把模板曲线画一条曲线，是最大弧垂曲线，在其下端相距d，=6.5•0.8=7.3画对地安全线（比例：

横向1：

5000,纵向1：

500）。

2.1.3杆塔定位

终端塔、转角塔、耐张塔先行定位。

再排直线塔位，步骤是：

1.从耐张杆开始排起，计算杆塔的定位高度：

耐张塔：

hf二H-d=24-6.5-0.8=16.7m

直线塔：

hf二H-d-一-27—6.5—3.035—0.8=16.43m。

在耐张杆上自地面向上量取16.7m,使限距曲线通过杆塔，且与地面相切，并要求模板的纵轴始终保持垂直。

2.量取限距曲线与地面的垂直距离16.43m,则即为下一基直线杆的位置。

3.移动模板使限距曲线通过已定位的上一基直线塔，并与地面相切。

4.再次量取限距曲线与地面的垂直距离16.43m,则此位置即为下一基直线杆的位置。

5.后面杆塔依次排定。

第三章金具设计

3.1绝缘子的选择

绝缘子是用来支撑和悬挂导线，并使导线与杆塔绝缘。

它应具有足够的绝缘强度和机械强度，同时对污秽物质的侵蚀具有足够的抵抗能力，并能适应周围大气条件的变化，如温度和湿度变化对它本身的影响等。

架空线常用的绝缘子有悬式绝缘子、瓷横担式绝缘子等。

根据规程相关规定,考虑经济性和线路电压等级选择悬式绝缘子。

3.2确定每联绝缘子的片数

1.按电压等级选取绝缘子片数

表2-1操作过电压与雷电过电压要求悬垂绝缘子串的最少片数

标准电压（kv）

35

66

110

220

300

500

单片绝缘子长（mm

146

146

146

146

146

155

绝缘子数（片）

3

5

7

13

17

25

220kv最少需要13片绝缘子。

2.按污秽等级确定绝缘子片数

设计要求污秽等级为3级，需考虑增加绝缘子片数2片。

3.耐张绝缘子穿的绝缘字数量应比悬垂绝缘子串的同型绝缘子多1个

4.绝缘子的泄露距离应满足下式

D_Ud

式中D——绝缘子的泄露距离，cm；

U――线路额定电压，KV;

d泄露比距，cm=

表3—1污秽等级及线路直线杆绝缘子串单位泄漏距离

污秽等级

污秽情况

单位泄漏距离

0

非污秽区的山丘或平原（但湖泊沼泽地带除夕卜）非污秽区的湖泊沼泽

1.53—1.6

1.8

地带。

1

空气污秽的工业区边缘（距污源中心3—8公里）;盐碱地区：

炉烟污秽向地区。

2.2—2.5

2

空气污秽较重的地区（距大厂中心1.5—3公里）;沿海地带及盐场附近，重盐碱地区，空气污秽又有重雾的地带；距化学污源300米外地带。

2.6—3.2

3

导电率很高的空气污秽地区（距在大厂和冶金工厂中心1.5公里以内）;位于大发电厂烟囱附近且有冷水塔时；严重的盐雾侵袭地区；距化学污源300米以内地区。

>3.8

据此，设计确定使用XWP-6（1x15片）并配置相应的金具

3.3选择绝缘子后校验

331根据我国长期运行经验，在一般的轻污秽区，片数按下式选定时可满足工作电压

n>1.6Ue/入

其中：

Ue系统的额定电压kv，有效值。

入每个绝缘子的泄漏距离cm.

1.6单位泄漏距离cm/kv.

n》1.6Ue/入

n=2.6X220-40

=14.3

所以取15片绝缘子合格。

3.3.2.按最大垂直荷载进行校验

'G=GyGvGn二g7sl

3

Gn=41.94X10-X477X425.24=8507N

Gv=771.2N

n=1.3X（884.2+8507）/70000=0.174串

3.3.3.按短路拉力校验

n>kT/R

n=1.3X0.25X103900/70000=0.482串

取一串是正确的。

3.4防振锤的设计

3.4.1.导线的防振措施

一是减弱震动，一是增强导线耐振强度。

3.4.2.防振锤的选择

防振锤的自振频率要和导线相近，这样，当导线震动时，引起防振锤共振,

使两个重锤有较大的甩动，可以有效的消耗导线的振动能量

防振锤型号

导线直径（mr）

当需要装置下列防震锤个数时的相应档距（m

1个

2个

3个

FD-4、5、6

dv12

v300

>300-600

>600-900

FD-2、3

12

<350

>350-700

>700-1000

FD-1

dv22-37.1

<450

>450-800

>800-1200

采用LGJ-300/70型导线，导线直线D=25.2mm档距大于450m选用FD-1型

2个防振锤。

振动风速范围根据下表采用（0.5—5.0m/s）

表3-4振动风速范围

档距

导线悬挂点高度

引起振动的风速

（m

（m

（m/s）

150-250

12

0.5-4.0

300-450

25

0.5-5.0

500-700

40

0.5-6.0

700-1000

70

0.5-8.0

最高气温时导线最小拉力二min=56.2N/mm

最低气温时导线最大拉力-max=66.2N/mm

则最小半波长

扎min_D卩.8竺n=21.6I9.^：

56.2=144m

2400Vmax：

gi4005\31.0910-3

__D_p3max=21.6「9.826.2=156m

2400Vmin；g14000.5\31.0910-3

/.max二min

~22~

S='max.'min=1.32m

22

采用等距离安装第一个距离为S=1.32m,第二个距离为2S=2.64m。

第四章防雷设计

在整个电力系统中的防雷中，输电线路的防雷问题最为突出，这是因为输电线路长度长，地处旷野，又往往是地面上最为高耸的物体，因此极易遭受雷击。

输电线路的防雷性能单位。

二是雷击跳闸率，既100KM线路每年由雷击引起的跳闸次数，这是衡量线路防雷性能的综合指标。

显然，雷击跳闸率越低，说明线路防雷性能越好。

设计条件：

220KV俞电线路，导线型号为LGJ-400/35，地线采用JLB-150型单避雷线，保护角17.93889386。

（由杆塔外形计算得），避雷线平均高度hb=25.833m，导线的平均高度hd=15.737m,铁塔高度31.5m,绝缘子串长入工2.709m，年均雷暴日为40天,r^4mm

4.1杆塔接地

一般地区：

p=10°+16汇5=180Qm［一

高土壤电阻率地区：

卩=2000+16汉10=2160^m

杆塔水平接地装置的工频接地电阻可利用下式进行计算：

牛虫

（-2、

R=InJ+At

2nLhd/

P为土壤电阻率L水平接地体的总长度h水平接地体的埋设深度

d水平接地体的直径或等效直径A为水平接地体的形状系数

根据标准：

在100「「：

300门m的地区，除利用铁塔的自然接地，还应设人工接地装置，接地体埋设深度不宜小于0.6-0.8m。

在;200^m的地区，可采用6-8根总长度不超过500m的放射形接地体,或连续伸长接地体，放射形接地体可采用长短结合的方式，接地体埋深不宜小于0.3m。

4.2雷击跳闸率的计算

4.2.1对于J=180“m的地区

1、雷击塔顶：

雷击总次数N=0.28（b4h）=31.48

击杆率山区g=1平原g=1

46

雷电流峰值超过雷击杆塔的耐雷水平I!

的概率：

I〜

4=106.2390|gR=—一得PI=0.062049

1118811

建弧率=4.5E075—1410，

220E——56.7057（中性点非直接接地）

22.184

得=0.79

雷击杆塔时的跳闸率n1①=NgR

1n1=31.48—0.0620490.79=0.261268724

6

2、绕击跳闸率n2n2=NP-.P|

雷击总次数N=0.28（b4h）=31.58次/100KM.40个雷暴日

雷电流峰值超过雷击导线的耐雷水平I2的概率：

得=0.79绕击跳闸率n2:

平原n2=31.480.0013411440.730520.79=0.024753158

输电线路雷击跳闸率n平原n=n1-n?

二0.286021882

4.2.2对于「=2150i1m的地区

1、雷击塔顶：

雷击总次数N=0.28（b4h）=31.48次/100KM.40个雷暴日

击杆率山区g=1

4

雷电流峰值超过雷击杆塔的耐雷水平11的概率：

I/口

打=66.39KAlgPI1得PI1二0.176022498

88

建弧率=4.5E0'75-14102

得=0.79

雷击杆塔时的跳闸率n1①=NgR

山区“=31.48丄0.17602240.79=1.11117666898

4

2、绕击跳闸率n2n2=NP-.P|

雷击总次数N=0.28（b4h）=31.48

雷电流峰值超过雷击导线的耐雷水平I2的概率：

12=°5%==14.1KAlgPI=-—得PI=0.73052

1001002882

，—:

、h

绕击率对山区lgIT-3.9p；=°.004758558