满堂支架计算书.docx
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满堂支架计算书
兴宁至XX高速公路五华至陆河段石下枢纽互通工程
A匝道1号桥现浇箱梁满堂支架计算书
编制:
审核:
审批:
施工单位:
中交第二公路工程局XX
编制日期:
二○一七年五月一日
1.支架验算
1.1布置说明:
满堂支架采用外径φ48mm,壁厚3.5mm碗扣件组成,布置为纵横向立杆间距底板和翼板按60cm×60cm布置,纵横向立杆间距腹板底按60cm×30cm布置,横梁2mX围内纵横向立杆间距底板按60cm×30cm布置,纵横向立杆间距翼板底按60cm×60cm布置;支架最高高度9.695m,步距1.2m,设置一排纵、横向联接横管,使所有立杆联成整体;为确保支架的整体稳定性,在每4.5m纵向立杆和每4.5m横向立杆各设置一道剪刀撑。
支架搭设好后,测量每10m放出高程控制点,然后挂线,将可调顶托调整到计算高程位置,本支架使用的可调顶托可调X围为20cm左右。
然后铺设纵横向方木,纵向按60cm间距布置,横向按60cm和30cm间距(腹板处及横梁2mX围内横向均为30cm)布置,完成后,再铺设底模,模板采用2cm竹胶板。
模板安装完成即可进行支架预压。
满堂支架布置示意图如下:
A匝道1#桥满堂支架跨中横向布置断面图(单位:
cm)
A匝道1#桥满堂支架桥墩2mX围横向布置断面图(单位:
cm)
A匝道1#桥满堂支架纵向布置图(单位:
cm)
A匝道1#桥满堂支架平面布置图(单位:
cm)
1.2设计参数:
(依据《钢结构设计规X》取值):
钢材抗弯强度设计值fm=215MPa
钢材抗剪强度设计值fv=125MPa
弹性模量E=2.1×105MPa
表1.2-1碗扣式钢管截面特性
外径
d(mm)
壁厚
t(mm)
截面积A(mm2)
惯性矩I(mm4)
抵抗矩W(mm3)
回转半径
i(mm)
每米长自重(kg)
48
3.0
4.24×102
1.078×105
4.49×103
15.94
壁厚实际为3.5mm,基于安全考虑壁厚按3.0mm计算:
表1.2-2 立杆允许设计荷载
名称
步距(m)
允许设计荷载(kN)
立杆
0.6
40
1.2
30
2.桥墩2mX围支架检算
3号~4号墩两侧各2mX围支架按60cm×30cm间距布置,该断面面积为21.875㎡(电子图计算),底板宽度为8.75m,该位置长度为2m。
对该位置进行支架检算:
、支架布置以60×30cm间距布置,钢筋砼重量以25KN/m³计
每延米砼重量为:
21.875×1×25=546.875(KN)
则单位面积承重为q1=546.875/(8.75×1)=62.5(KN/㎡)
由于钢管布置为60cm×30cm,则
单根承载力为:
q1=62.5KN/㎡×0.6×0.3=11.25(KN/根)
、底模及内模构造荷载
取q2=5KN/㎡
、扣件支架自重(按最高度9.695m计算)
立杆自重(采用φ48×3.5㎜,碗扣式钢管单位重量为5.602kg/m)
q31=0.05602×9.695=0.543(KN/根)
可调托座
q32=0.045KN/m×1个=0.045(KN/根)
横杆自重
q33=0.0247KN/m×8×0.3=0.118(KN/根)
所以碗扣式钢管脚手支架自重:
q3=q31+q32+q33=0.543+0.045+0.118=0.706(KN/根)
、施工活载(参照规X4.2.2表中结构支架施工均布荷载标准值,以3KN/㎡计,基于安全考虑,取5KN/㎡)
q4=5KN/㎡
、单根立杆设计轴向力
荷载组合:
施工恒载:
NGK=q1+q2×0.6×0.3+q3
=11.25+5×0.6×0.3+0.706
=12.856(KN/根)
活荷载:
NQK=q4×0.6×0.3=5×0.6×0.3=0.9(KN/根)
轴向力:
N=1.2NGK+1.4NQK
=1.2×12.856+1.4×0.9
=16.69(KN/根)
、碗扣式支架稳定性检算
查表5.1.7得:
截面面积A=424㎜²;回转半径i=1.59cm
则λ=I0/i=120/1.59=75
查表得ф=0.813
N/(ф×A)=16690/(0.813×424)=48.4Mpa<205Mpa
(其中Q235钢管容许应力为205Mpa)
根据以上计算可知,立杆的稳定性符合要求。
3.跨中支架检算
3号~4号跨中碗扣式脚手架按60cm×60cm间距布置,其断面面积9.035㎡,箱梁底板宽度为8.75m(用电子图计算),对该位置进行支架检算:
、支架布置以60×60cm间距布置,钢筋砼重量以25KN/m³计
每延米砼重量为:
9.035×1×25=225.87(KN)
则单位面积承重为q1=225.87/(8.75×1)=25.8(KN/㎡)
由于钢管布置为60cm×60cm,则
单根承载力为:
25.8KN/㎡×0.6×0.6=9.288(KN/根)
、底模及内模构造荷载
取q2=5KN/㎡
、扣件支架自重(按高度9.695m计算)
立杆自重(采用φ48×3.5㎜,碗扣式钢管单位重量为5.602kg/m)
q31=0.05602×9.695=0.543(KN/根)
可调托座
q32=0.045KN/m×1个=0.045(KN/根)
横杆自重
q33=0.0247KN/m×8×0.6=0.119(KN/根)
所以碗扣式钢管脚手支架自重:
q3=q31+q32+q33=0.543+0.045+0.119=0.707(KN/根)
、施工活载(参照规X4.2.2表中结构脚手架施工均布荷载标准值,以3KN/㎡计,基于安全考虑,取5KN/㎡)
q4=5KN/㎡
、单根立杆设计轴向力
荷载组合:
施工恒载:
NGK=q1+q2×0.6×0.6+q3
=9.288+5×0.6×0.6+0.707
=11.795(KN/根)
活荷载:
NQK=q4×0.6×0.6=5×0.6×0.6=1.8(KN/根)
轴向力:
N=1.2NGK+1.4NQK
=1.2×11.795+1.4×1.8
=16.674(KN/根)
、碗扣式支架稳定性检算
查表5.1.7得:
截面面积A=424㎜²;回转半径i=1.59cm
则λ=I0/i=120/1.59=75
查表得ф=0.813
N/(ф×A)=16674/(0.813×424)=48Mpa<205Mpa
(其中Q235钢管容许应力为205Mpa)
根据以上计算可知,立杆的稳定性符合要求。
4.桥墩两侧2mX围内纵横方木力学检算
纵向方木采用15×10cm,横向采用10×10cm,材质为松木,按较低强度等级TC13取值,抗弯允许应力fm=13(N/mm2),顺纹抗剪fv=1.4(N/mm2),横纹局部承压fc90=1.9(N/mm2),弹性模量E=10000(N/mm2),露天折减系数为0.9。
A=100c㎡,I=833cm4,Wa=167cm³。
、箱梁混凝土荷载:
支架布置以60×30cm间距布置,钢筋砼重量以25KN/m³计
每延米砼重量为:
21.875×1×25=546.875(KN)
则单位面积承重为q1=546.875/(8.75×1)=62.5(KN/㎡)
、施工荷载
a、底模及内模构造荷载
取q2=5KN/㎡
b、其他或荷载
取q4=5KN/㎡
、荷载组合,由于支架布置为60cm×30cm,则
q=(q1+q2+q4)L=(62.5+5+5)×0.3=21.75(KN/m)
即q=21.75×1000
=2.175×104(N/m)
、木楞跨中弯矩
Mmax=ql²/8=2.175×104×0.6²/8=978.75(N·m)
、弯应力验算
σm=M/Wa=978.75/(167/1000000)=5.86×106(N/㎡)
即σm=5.86×106/1000000
=5.86(N/mm2)<11.7(N/mm2)
其中:
抗弯容许应力为fm=13×0.9=11.7(N/mm2)
满足要求。
、局部承压应力验算
荷载:
q×0.3/2=2.175×104×0.3/2=3263(N)
承压应力:
3263/(100×100)=0.326(N/mm2)其中:
横纹局部承压fc90=1.9×0.9=1.71(N/mm2)
满足要求。
、剪应力验算
荷载:
q×0.6/2=2.175×104×0.6/2=6525(N)
承压应力:
6525/(100×100)=0.653(N/mm2)其中:
fv=1.4×0.9=1.26(N/mm2)
满足要有。
5.跨中纵横向方木力学检算
、箱梁混凝土荷载:
支架布置以60cm×60cm间距布置,钢筋砼重量以25KN/m³计
每延米砼重量为:
9.035×1×25=225.87(KN)
则单位面积承重为q1=225.87/(8.75×1)=25.8(KN/㎡)
、施工荷载
a、底模及内模构造荷载
取q2=5KN/㎡
b、其他或荷载
取q4=5KN/㎡
、荷载组合,由于支架布置为60cm×60cm,腹板底支架横向间距为30cm,则
q=(q1+q2+q4)L=(25.8+5+5)×0.3=10.74(KN/m)
即q=10.74×1000
=1.074×104(N/m)
、木楞跨中弯矩
Mmax=ql²/8=1.074×104×0.6²/8=483(N·m)
、弯应力验算
σm=M/Wa=483/(167/1000000)=2.89×106(N/㎡)
即σm=2.89×106/1000000
=2.89(N/mm2)<11.7(N/mm2)
其中:
fm=13×0.9=11.7(N/mm2)
满足要求。
、局部承压应力验算
荷载:
q×0.3/2=1.074×104×0.3/2=1611(N)
承压应力:
1611/(100×100)=0.161(N/mm2)其中:
fc90=1.9×0.9=1.71(N/mm2)
满足要求。
、剪应力验算
荷载:
q×0.6/2=1.074×104×0.6/2=3222(N)
承压应力:
3222/(100×100)=0.322(N/mm2)其中:
fv=1.4×0.9=1.26(N/mm2)
满足要求。
6.地基承载力计算
地基处理X围为桥梁投影每侧各出1.5m,周围设置50×50cm的排水沟,填土段要求分层压实,原状土段要求清表后压实,压实度不低于93%。
支架底托为15cm×10cm,底托下为15cm×10cm方木,方木下面为15cm厚C25砼防水层,最下面铺石渣。
混凝土的扩散角按45°取,石渣的扩散角按45°考虑。
根据上面的计算,再考虑立杆自重,按16.69KN考虑。
(1)混凝土垫层承载力,由上可知立杆最大轴力为16.69KN,
A1为底托面积,15cm×15cm。
σ1=F1/A1=16.69/0.152=741KPa
(2)10cm防水层承载力(混凝土厚度按15cm验算)
L2=0.15+2×0.15×tg45°=0.35m
σ2=F1/A2=16.69/0.452=82KPa<200kPa
石渣垫层或地基的强度需为200kPa才能满足要求,故施工前进行承载力实验,达到要求后方可施工。