脚手架工程实施方案项目.docx

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脚手架工程实施方案项目

脚手架工程方案

一、工程概况及编制依据

本工程为亿城·御景湾二期楼框架、剪力

墙，总层为ll层，高度为57．5m住宅楼，本方案编制依据《建筑施

工扣件钢管脚手架安全技术规范》（JGJl30—2001）、《建筑施工安全检

查标准》JGJ59—99、辽宁省《建筑施工安全检查标准》实施细则等有关建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范标准。

二、脚手架布置的形式

1、本工程采取全封闭施工，外脚手架采用扣件式钢管脚手架，

双排落地式搭设方式，外挂密目式安全网。

2、脚手架搭设随进度及时搭设到位，以保证施工需要作业人员的安全。

密目式安全网必须有厂家合格证，符合国家规定要求，网与

网之间连接牢固。

三、脚手架搭设要求：

l、材料要求：

（1）本工程采用①48×3．5钢管6m长，厚度必须符合国家要求。

（2）铸铁扣件必须达到质量标准。

（3）安全网必须是安检部门推荐品牌。

2、搭设方法

（1）搭设依据按JGJ130—200l、J84—2001、JGJ59—99、有关规定执行，严格遵守安全检查标准。

（2）双排落地式钢管脚手架，立杆间距1．4米连接件与建筑物连

接，连接体件布置间距3米一道立杆接长除顶一层，顶步可采用搭接

外，其余各一层各步接必须采用对接扣件，而且对接扣件一应交错布

置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两

个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至

主节点的距离不宜大于步距的1／3。

（3）搭接长度不应小于1米，应采用不小于2个旋转扣件固定端

部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

（4）脚手架必须设置扫地杆，应采用直角扣件固定在紧靠纵向立杆上，当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1米，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500m。

（5）剪刀撑的设置：

每道剪刀撑越力杆7根间距为10．5米，剪刀撑斜杆与地面的倾

斜度为45°，剪刀撑之间净距不应少于15米。

（6）围网超出楼层工作面1.5米。

（7）外挑架子外侧全设密目式安全网，网与网之间用18#铁线连接固定。

（8）钢脚手架采取接地处理，如电力线路垂直穿过或靠近钢脚手架时，应将电力线路周围至少2米以内的钢脚手架水平连接，并将线路下方的钢脚手架垂直连接进行接地；如电力线路和钢脚手架平行靠近时，应将靠近的一段钢脚手架在水平向连接，并在每隔25米处进行一次重复援地。

四、脚手架高层卸荷：

1、每六层开始卸荷一次。

2、卸荷方式采用在框架柱上设置埋件，挑梁用14号工字钢，斜

支撑管内径不得小于6．2毫米，水平受力槽钢不应小于18号。

也可

由建筑物楼面向外伸出钢梁，楼面上预埋锚环固定钢梁，并附钢丝绳

与建筑物斜拉加强。

3、工字钢挑梁应与混凝土柱体垂直（90°）斜支撑管与挑梁的

夹角为45°，挑梁上两道连接受力槽钢，横向间距不得大于1.5m，

里面槽钢距墙面不得大于0.5m，每道挑梁与槽钢交叉处必须用电焊焊牢。

在混凝土预埋件上焊接时，其混凝土强度必须超过1.5N／mm2.

4、挑梁上要满铺跳板：

立管应垂直地坐落在水平受力拉结槽钢

上，其架设程序是：

先立两头立管，然后立中间立管。

立管加固后，

距槽钢100mm高，搭设一道扫地管，然后依次搭设大横管、立管、

剪刀撑管和水平拉墙管及架内斜撑等。

5、高层脚手架，必须设置防雷接地装置，接地电阻不大于10欧

姆，测试合格方可使用。

6、如发现架子下沉、倾斜变形，必须停用修理。

五、计算方案如下：

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规

范》（JGJl30—2001）。

双排脚手架，搭设高度27.0米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为Ф48×3.5，钢管抗压强度设计值，

[f]=205N／mm2；连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距

4.50米。

施工均布荷载为3.0kN／m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。

脚手板自重标准值：

0.15KN／m2；栏杆及挡脚板自重标准值：

0.11KN／m；安全网自重标准值：

0.005KN／m2。

1、大横杆的计算：

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载，用三跨连续

梁来计算大横杆的最大弯矩和变形。

1）均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038kN／m

脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.850／3=0.043kN／m

活荷载标准值Q=3.000×0.850／3=0.850kN／m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.043=0.097kN／m

活荷载的计算值q2=1.4×0.850=1.190kN／m

2）抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩：

=（0.08×0.097+0.10×1.1901×1.5002=0.285kN．m

支座最大弯矩：

=-（0.10×0.097+0.117×1.190）×1.5002=-0.335kN．m

取最大值：

=0.335×106／5080.0=65.967N／mm2大横杆的计算强度小

于205.0N／mm2，满足要求。

3）挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式：

静荷载标准值ql=0.038+0.043=0.081kN／m

活荷载标准值q2=0.850kN／m

V=（0.677×0.081+0.990×0.850）×1500.04／（100×2.06×105×121900.0）=1.807mm

大横杆的最大挠度小于1500.0／150与10mm，满足要求。

2、小横杆的计算：

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上

面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横

杆的最大弯矩和变形。

1）荷载值计算、抗弯强度计算、挠度计算均满足要求。

计算过

程与大横杆相似（略）

3、扣件抗滑力的计算：

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照R≤Rc

计算（规范5.2.5）

其中Rc一扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；R—纵向或横向

水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1）荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×0.850=0.033kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.850×1.500／2=0.096lkN

活荷载标准值Q=3.000×0.850×1.500／2=1.913kN

荷载的计算．

值R=1.2×0.033+1.2×0.096+1.4×1.913=2.831kN

单扣件抗滑承载力设计计算满足要求!

（单扣件其抗滑承载力取8.0kN;双扣件取12.0kN。

）

4、脚手架荷载标准值：

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN／m）：

本例为0.1248即：

NGI=0.125×27.000=3.370kN

（2）脚手板的自重标准值（kN／m2）；本例为0.15即：

NG2=0.150×7×1.500×（0.850+0.200）／2=0.827kN

（3）栏杆与挡脚手板白重标准值（kN／m）：

本例为0.05即：

NG3=0.050×1.500×7／2=0.263kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN／m2）；本例为0.005

即：

NG4=0.005×1.500×27.000=0.202kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.661kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距

内施工荷载总和的1／2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×2×1.500×0.850／2=3.825kN

风荷载标准值应按照以下公式计算：

按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）的规定

基本风压wo=01350（kN／m2）

风荷载高度变化系数Uz=1.560

风荷载体型系数Us=0.860

经计算得到，

风荷载标准值Wk=0.7×0.350×1.560×0.860=0.329kN／m2

考虑与不考虑风荷载，立杆轴向压力设计值公式分别为：

N=1.2NG十0.85×1.4NQ与N=1.2NG+1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式：

MW=0.85×1.4Wklah2／10

其中

WK——风荷载基本风压标准值（kN／m2）

La——立杆的纵距（m）：

h——立杆的步距（m）。

5、立杆的稳定性计算：

1）不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算：

其中一钢管立杆受压强度计算值（N／mm2）；经计算得到

=153.01<[f]=205N／mm2，满足要求!

2）考虑风荷载时，立杆的稳定性计算：

其中一钢管立杆受压强度计算值（N／mm2）；经计算得到=179.201<[f]=205N／mm2，满足要求!

6、连墙件的计算：

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

N1=Nlw+No

计算得到Nlw=l1.182kN，连墙件轴向力计算值Nl=16.182kN

连墙件轴向力设计值Nf=A[f]

其中一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比

1／i=20.00／1.58的结果查表得到=0.97；A=4.89cm2：

[f]205N／mm2。

经过计算得到Nf=97.082kN>N1，连墙件的设计

计算满足要求！

7、立杆的地基承载力计算：

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：

p≤fg

其中p一立杆基础底面的平均压力（N／mm2），p=N／A；p=47.6

N一上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）：

N=10.95

A一基础底面面积（m2）

蟾一地基承载力设计值（N／mm2）；fg=85.00

地基承载力设计值应按右式计算：

fg=kc×fgk

其由

kc——脚手架地基承载力调整系数；

fg=1.0fgk——地基承载力标准值；fgk=85.00

地基承载力的计算满足要求!

六、倒料平台搭设方案（计算）

根据现场实际情况搭设如图所示：

结构计算

l、荷载计算

（1）、操作人员荷载：

按架上有两人同时操作

2×0.75kN=1.5kN

（2）、材料重：

按lm3考虑为1.0×7.0kN=7.0kN

（3）、架自重：

架子及上面铺的跳板1.0kN

2、计算简图

计算时要考虑两种情况：

一种是架上的荷载均匀分布，此时单位面积上的荷载为：

（1.5+7+1）/1.10×2.20=3.93kN／m2

化为结点集中荷载则为P=3.93×1.10×2.20/2=4.75kN（如计算简图a所示）。

一种是架上荷载的分布偏于架外侧单位面积上的荷载为：

（1.5+7+1）/1.10×1.10=7.85kN／m2

化为结点集中荷载则为P=7.85×1.10×1.10/2=4.75KN（如计算简图

b所示）。

3、内力计算

按桁架进行计算，结果如下表所示：

杆件编号

内力系数及内力值（kN）

杆件规格（mm）

杆件截面积（mm2）

荷载均匀分布时

荷载偏于外侧时

①

②

③

④

⑤

⑥

⑦

支座A

支座B

N1=0.5P=2.375

N2=0.5P=2.375

N3=1.0P=4.75

N4=-1.41P=-6.70

N5=-0.7P=-3.325

N6=-1.0P=-4.75

N7=0.7P=3.325

RA1=1.0P=4.75

RA2=2.0P=9.5

RB=1.0P=4.75

N1=1.0P=4.75

N2=1.0P=4.75

N3=1.5P=7.125

N4=-2.12P=-10.07

N5=-1.41P=-6.70

N6=-1.0P=-4.75

N7=0.5P=2.375

RA1=1.5P=7.125

RA2=2.0P=9.5

RB=1.5P=7.125

d=75

下同

A=4418

下同

4、截面验算

因内力值为正时杆件受拉，而圆木的安全储备又较大，故不作

验算。

只取内力值为负的受压杆件进行验算，这里取杆件④，N4=一

2.12P=一10.07KN验算：

强度设计值fc=15N／mm2；

调整系数为m=0.9×1.3×1.15=1.3455

[σ]=mfc=1.3455×15=20.18N／mm2

（1）、强度验算：

N/A=10070/4418=2.28N／mm2满足要求

（2）、稳定验算：

因杆件④、⑤皆为压杆，N4=10.07kN；N5=6.70kN而其实为同一根杆件，根据规定验算其平面外之稳定，该杆在平面外的计算长度为：

L0=L1（0.75+0.25N2/N4）=3.10（0.75+0.25×6.70/10.07）=2.84m=2840mm

式中L1——弦杆侧向支撑点之间的距离，在此为杆④、⑤长度之和。

γ=0.25d=0.25×75=18.75mm，[λ]=200

λ=L0/γ=2840/18.75=152<[λ]φ=3000/λ2=3000/1522=0.13

N/ΦA=10070/0.13×4418=17.53N／mm2<[σ]=20.18N／mm2满足要求

根据计算得知搭设平台应采用直径不小于75mm的圆木搭设，平

台采用竹跳板满铺，且与横杆绑扎牢固。

5、跳板下横杆计算：

（1）、荷载为：

3.75kN／m2×1.10m=4.125kN／m2=4125N／m；

计算跨度L=1.10m．

计算简图如下：

（2）、内力计算

①、强度计算：

（选择原木直径为80mm）

截面抵抗矩W=0.0982πd3=0.0982×3.14×803=l57874.18mm3

[σ]=mf=0.9×1.3×l.15×17=22.87N／mm2

M=1/8qL2=1/8×4125×1.102=623.906N.m=623906N.mm

σ=M/W=623906/157874.18=3.95N/mm2<[σ]=22.87N/mm2满足要求

②、挠霞计算：

弹性摸量设计值E=10000N/mm2

调整系数m=0.85×1.15=0.9775

[E]=mE=0.9775×10000=9775N/mm2

I=πd4/64=3.14×804/64=2009600mm4

ω=5qL4/384EI=5×4.125×11004/384×9775×

=4.0mm<[L/200]=5.5mm满足要求。

七、脚手架的拆除

拆除高层建筑施工脚手架必须遵守GB3608—83高处作业的有关规定,特别是要按关于强风区高处作业,雨天高处作业和雪天高处作业的有关规定进行。

本工程属支撑式外挑脚手架,

拆除时应注意以下事项:

①拆除用垂直运输设备采用在屋面上设人字把杆。

②拆除前对参与拆除的操作人员、管理人员和检查、监护人员进

行施工方案、安全、质量和外装饰保护等措施交底。

③拆除前对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在隐患。

如存

在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行整修和加固，以保

证脚手架在拆除中不发生危险。

④划出工作区标志，禁止行人进入，并有专人监护。

⑤统一指挥，上下呼应，动作仂、调，当解开与另一人有关的结

扣时，应先告知对方，以防坠落。

⑥材料工具要用滑轮和绳索运送，不得乱扔。

⑦严格遵守拆除顺序，由上而下，后绑者先拆，先绑者后拆，拆

除顺序是：

安全网一挡脚板一脚手片一栏杆一剪刀撑（随每步脚手拆

除）一大横杆一小横杆一立杆一斜撑杆。

⑧拆除脚手架应一步步进行，由上而下，一步一清地进行拆除。

不可两步或两步以上同时拆除，脚手架与建筑物拉结点应与脚手架同

步进行拆除，不可在脚手架拆除前先行拆除。

剪刀撑拆除应先拆中间

扣件，两拆两端扣件，由中间人员往下递送或运送垂直运输设备处。

⑨拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运送地面后，应及地清理，

归类堆放。

⑩在拆除脚手架与建筑物的连接和拆除脚手架挑架需气割，应严

格遵照现场消防的有关规定，要防止火星，溶渣和切割下的金属物件

下落的措施，要有切实可行的监护组织和消防器材。

（11）每日拆除脚手架告一段落时，都要对尚未拆除的脚手架的安全状况进行检查，还要对周围环境进行检查，如有异常情况应及时处理，确认一切均安全后方可离岗，不可疏忽大意，留有隐患。