经验算，按A4级吊车梁选用表，采用DL——10合适，承载力、疲劳、裂缝均满足要求。
5.吊车轨道联结{04G325}
1）.轨道联结
按A4级工作级别，Q=200kN，Lk=22.5m
根据吊车规格参数计算最大轮压设计值：
Pd=1.05×1.4×1.15×Pk=1.05×1.4×1.15×202.0=341.5kN
选用：
轨道联结DGL-11
341.5kN<510kN满足要求。
吊车梁上螺栓孔间距A=240mm，轨道面至梁顶面距离190mm
DGL-11
钢轨0.387kN/m
联结件 0.086kN/m
弹性垫层0.004kN/m
混凝土找平层（0.82×10/1000+0.023×25）=0.583kN/m
1.060kN/m
2）.车挡
大车速度V=105.4m/min碰撞时大车速度V0=0.5V=0.88m/sec
冲击体重量G=G0+0.1Q=365+0.1×200=385kN
有利因素ξ=0.8
吊车荷载分项系数γQ=1.4
缓冲器行程S=0.14m
作用于车档的吊车纵向水平撞击力：
选用：
车挡CD-3
Fi=86.8kN<144.4kN满足要求。
6.基础梁{04G320}
墙厚度240mm，砖强度等级≥MU10，砂浆强度等级≥M5。
柱距为4.5m时窗宽2m，柱距为6m时窗宽3m。
安全等级为二级，重要性系数1.0。
1）.纵墙（柱距为6m）
ln=4850mmlc=5450-300=5150mm
根据以上资料选用：
JL-3（有门、有窗）
2）.山墙
柱距为4.5m
ln=3450mmlc=4450-500=3950mm
根据以上资料选用：
JL-24（有窗）
柱距为6m
ln=4950mmlc=5950-500=5450mm
根据以上资料选用：
JL-3（有门）
7.过梁（GL）{G322-1}圈梁（QL）、连系梁（LL）
4.5m柱距：
窗户宽2400mm，选用GL-4240。
梁高180mm，混凝土C20，钢筋HRB235。
6m柱距：
窗户宽4200mm，选用GL-4420。
梁高300mm，混凝土C20，钢筋HRB335。
墙体材料选用机制普通砖，墙厚240mm，门窗洞口宽4200mm，荷载等级为0。
由于考虑三梁合一统一取为GL-4420
8.门窗
4.5m柱距：
窗户2400mm×4200mm、2400mm×4800mm。
6m柱距：
窗户4200mm×4200mm、4200mm×4800mm。
门：
3000mm×3600mm选用：
{03J611-4}SJM1-3036-Y
9.支撑{05G336}
柱间支撑：
采用十字交叉型
计算数据
中间跨
边跨
分配到柱顶处上柱支撑水平荷载作用（标准值）
W1=175.56kNW1/2=87.78kN
W1=87.78kNW1/2=43.89kN
作用于每道上柱支撑上节点处的水平荷载作用设计值：
Vb1=1.4×W1/3
Vb1=1.4×175.56/3=kN
Vb1=1.4×87.78/3=40.96kN
吊车水平制动力（标准值）：
T=α（Q+g）/4
21.66kN
21.66kN
作用于下柱支撑上节点处的纵向水平作用组合设计值：
Vb2=1.4（W1+T）
276.11kN
153.22kN
选用支撑
上柱柱间支撑
ZCs—42—1a
下柱柱间支撑
ZCx8—81—32
10.排架柱的材料选用
C30混凝土，fc=14.3N.mm2,ftk=2.01N.mm2,ft=1.43N.mm2
钢筋：
受力筋为HRB400，fy=360N.mm2,Es=2.0×105N.mm2
箍筋为HRB235，fy=210N.mm2
二、柱设计
1）.尺寸的确定
1．轨顶标志标高：
8.4m
2.牛腿标高=8.4-1.2-0.19=7.01m（取为7200mm）
3.轨顶构造标高=7.2+1.2+0.19=8.59m
4.柱顶标高=8.59+2.14+0.22=10.95m（取为11400mm）
5.上柱高度H0=1.14-7.2=4.2m
6.下柱高度HL=7.2-（-0.9）=8.1m
7.柱计算高度=4.2+8.1=12.3m
8.初定尺寸
上柱截面400mm×400mm，下柱截面Ⅰ400mm×800mm×100mm×150mm
验算：
hu=400mm≤0.5×（24000-22500）-（260+80）=410mm
计算参数
截面尺寸/mm
面积mm2
惯性矩/mm4
自重/（KN/m）
上柱
400×400
1.6×105
21.3×108
4.0
下柱
Ⅰ400×800×100×150
1.76×105
143.0×108
4.4
9.柱的插入深度应满足：
柱纵筋的锚固长度。
b，吊装时柱的稳定性，不大于吊装时柱长的1/20。
0.9h且≥800
取为：
800mm。
2）.荷载计算
1.荷载位置
e1=hu/2-0.15=0.05；e2=hl/2-hu/2=0.4-0.2=0.2；e4=（L-Lk）/2-hl/2=0.75-0.4=0.35；e5=hl/2+0.12=0.52；
（0.12为墙厚一半）
注：
1）以上单位为m；2）hu为上柱截面高；
3）hl为下柱截面高.
2.屋盖荷载（永久荷载G，活荷载Q）
G1K=0.5×（跨度×柱距）×（屋面荷载+支撑荷载）+0.5×屋架重+柱距×（天沟自重+天沟构造层重）
=0.5×（24×6）×（2.25+0.05）+0.5×112.75+6×（2.02+1.829）=245.069kN设计值G1=1.2G1K=1.2×245.069=294.083kN
Q1K（挑牛腿边至轴线距为705mm，天沟边至牛腿端为20mm，故天沟外沿相互距离为24+2×0.725=25.45m）
Q1K=（跨度/2+天沟外边至轴线距离）×活载×柱距=25.45/2×0.5×6=38.175kN
3.上柱自重：
G2K=4.0×HU=4×4.2=16.8kN
4.下柱自重：
G3K=4.4•HL=4.4×8.1=35.64kN
5.吊车梁等自重G4K（G4K包括：
吊车梁重，轨道及联结重，吊车梁间灌缝，吊车梁与柱间灌缝。
）
G4K=40.8+1.060×6+0.46+3.32=50.94kN
6.吊车荷载标准值Dmax，Dmin，Tmax
吊车按两台考虑：
S=B-K=5.5-4.4=1.1m
两台吊车Q不相同（P1max>P2max）：
Dmax=[P1max（y1+y2）+P2max（y3+y4）]
=[202×（0.267+1）+173×（0.817+0.083）]=411.63kN；
Dmin=[P1min（y1+y2）+P2min（y3+y4）]
=[35×（0.267+1）+43×（0.817+0.083）]=83.045kN；
（T1=α（Q+g）/4=0.1×（365+79.61）/4=11.11kN、
T2=α（Q+g）/4=0.1×（350+71.86）/4=10.55kN）
Tmax=[T1（y1+y2）+T2（y3+y4）]
=[11.11×（0.267+1）+10.55×（0.817+0.083）]=23.57kN
7.围护墙等永久荷载G5k（G5k包括JL，QL，墙体，门窗等重量）。
240厚墙（双面抹灰）自重5.24kN/m3
钢窗自重0.45kN/m2
C1钢窗自重2.4×4.2×0.45=4.54kN
C2钢窗自重4.2×4.2×0.45=7.94kN
C3钢窗自重4.2×4.8×0.45=9.07kN
墙自重（6×13.53-4.2×4.2-4.2×4.8）×5.24=227.3kN
G5k=4.54+7.94+9.07+227.3=248.85kN
8.风荷载
屋面坡度α=arctan（3100-1180）/12000]=9o ＜15º风载体型系数
μs查规范如下：
ωk=βz•μz•μs•ωo
基本风压ωo=0.55kN/m2
风振系数βz=1.0
风压高度变化系数按地面粗糙变化类别为B类，查规范如下：
离地面（或海面）高度
5m
10m
15m
20m
μz
1.00
1.00
1.14
1.25
中间按线性插入：
柱顶 Z1=11.40+0.4=11.80m：
μz1=1.050
檐口 Z2=11.40+1.53+0.4=13.30m：
μz2=1.092
屋脊 Z3=15.05+0.40=15.45m：
μz3=1.150
排架迎风面和背风面的风荷载标准值分别为：
ω1k=βZ•μs1•μz1•ωo=1.0×0.8×1.050×0.55=0.462kN/m2
ω2k=βZ•μs2•μz2•ωo=1.0×-0.5×1.092×0.55=-0.300kN/m2
则作用于排架计算简图上的风荷载设计值为：
q1k=0.462×6=2.77kN/m
q2k=0.300×6=1.80kN/m
h1=2.3m；h2=1.4m
Fwk=[（μs1-μs2）•μz2•h1+（μs3-μs4）•μz3•h2]•ωo•柱距
=[（0.8+0.5）×1.092×2.3+（-0.6+0.5）×1.150×1.4]×0.55×6=10.24kN
四.横向排架内力分析
控制截面为：
Ⅰ-Ⅰ上柱底面；Ⅱ-Ⅱ下柱顶面（截面尺寸取牛腿下）；Ⅲ-Ⅲ基础顶面。
1．恒载作用下的内力计算
1）在G1K作用下内力计算
由于结构对称，荷载对称，故结构可取半边计算，上端为不动铰支座。
求支反力R的系数C1、C2：
M1K作用时，
M2K作用时，
内力正向：
以截面顺时针旋转为正。
M1K=-G1Ke1=-245.069×0.05=-12.25kN.m
M2K=-G1Ke2=-245.069×0.2=-49.01kN.m
R=（M1KC1+M2KC2）/h2=（-12.25×2.035+-49.01×1.256）/12.3=-7.03kN
V1k=-R=7.03kN（→）
求出未知反力R后，求解静定结构的内力：
由图一∑M=0得：
M=12.3V1k-M1K-M2K=12.3×7.03-12.25-49.01=25.21kN.m
由图二∑M=0得：
M=4.2V1k-M1K=4.2×7.03-12.25=17.28kN.m
由图三∑M=0得：
M=4.2V1k-M1K-M2K=4.2×7.03-12.25-49.01=-31.73kN.m
2）在G2k，G3k，G4k作用下的内力
在上述荷载作时柱底端固定上端自由的悬臂柱，属静定结构。
M4K=G4Ke4-G2Ke2=50.94×0.35-16.8×0.2=14.47kN.m
NK=G2k+G3k+G4k=16.8+35.64+50.94=103.38kN
2.活载Q1K作用下的内力计算
Q1K内力图与G1K内力图成比例，比例系数k=Q1K/G1K=38.175/245.069=0.156
3.吊车荷载Dmax作用在A柱上，Dmin作用于B柱上时内力（当Dmin作用于A柱，Dmax作用于B柱上时内力，利用对称性即可求出内力）：
MaK=Dmaxe4=411.63×0.35=144.07kN.m
MbK=Dmine4=83.045×0.35=-29.06kN.m
VaK=-C2（MaK-MbK）/2h2=-1.256×（144.07+29.06）/（2×12.3）=-8.84kN
VbK=-VaK=8.84kN
1）求A柱弯矩：
由图一∑M=0得：
M=MaK-12.3VAk=144.07-12.3×8.84=35.34kN.m
由图二∑M=0得：
M=-4.2VAk=-4.2×8.84=-37.13kN.m
由图三∑M=0得：
M=MaK-4.2VAk=144.07-4.2×8.84=106.94kN.m
2）求B柱弯矩：
由图一∑M=0得：
M=12.3Vbk-MbK=12.3×8.84-29.06=79.67kN.m
由图二∑M=0得：
M=4.2Vbk=4.2×8.84=37.13kN.m
由图三∑M=0得：
M=4.2VAk–MbK=4.2×8.84-29.06=8.07kN.m
利用对称性当Dmin作用于A柱时内力图：
4.在吊车水平荷载Tmax作用下：
当不考虑厂房空间作用时，利用对称性可简化为静定的下端固定上端自由的二阶柱。
吊车梁顶：
M=0
吊车梁底：
M=1.2×Tmax=1.2×23.57=28.28kN.m
柱底：
M=（8.1+1.2）×Tmax=（8.1+1.2）×23.57=219.20kN.m
5.在风荷载（Fwk，q1k，q2k）作用下，以左风→作用进行计算。
（右风←作用时，利用对称性A，B两柱内力值对换，符号相反即可，不必另算。
）
在风荷载作用下柱底端固定上端不动铰支座，超一次静定结构。
Vak=-R=0.5Fwk-0.5（q1k-q2k）h2C3
=0.5×10.24-0.5×（2.772-1.801）×12.3×0.329=3.16kN（→）
Vbk=0.5Fwk+0.5（q1k-q2k）h2C3
=0.5×10.24+0.5×（2.772-1.801）×12.3×0.329=7.08kN（→）
求内力图如下：
（当左风→作用时A柱的内力）
由上图∑Mx=0得：
Vx=0=Vak=3.16kNVx=0=Vbk=7.08kN
Vx=4.2=3.16+2.772×4.2=14.80kNVx=4.2=7.08+1.801×4.2=14.64kN
Vx=12.3=3.16+2.772×12.3=37.26kNVx=12.3=7.08+1.801×12.3=29.23kN
内力图见下图：
用同样的方法可求出右风的内力图。
五.荷载组合及最不利内力组合
考虑的是以下四种的内力组合：
（1）+Mmax及相应的N，V；
（2）-Mmax及相应的N，V；
（3）Nmax及相应的M，V；
（4）Nmin及相应的M，V；
以上四种内力组合中的某一种就是我们要寻求的最不利内力（即在截面尺寸，材料强度相同条件下，使截面配筋量最大的内力）。
在寻求上述四种内力时，考虑这些荷载同时出现以及同时出现且达到最大值的可能性。
为此，我们在寻求最不利内力组合时还要考虑荷载组合。
按《荷载规范》中对于一般排架、框架结构由可变荷载效应控制的组合的表达式为：
S=γG•SGK+γQ1•SQ1K及S=γG•SGK+0.9∑γQi•SQiK
据此，对一般排架结构的荷载组合有下列两类：
（1）永久荷载+一个可变荷载;
（2）永久荷载+0.9（两个或两个以上可变荷载）。
内力组合下要点：
（1）内力组合目标是寻找各控制截面的+Mmax，-Mmax，Nmax和Nmin四组内力，内力组合中要注意几种荷载同时出现的可能性以及荷载的折减；
（2）组合原则：
恒载恒在，有T必有D，有D可无T；
（3）对Ⅲ-Ⅲ截面无D的荷载效应组合（通常为永久荷载+风荷载），往往起控制作用，因无D时柱计算长度Lo为1.5H2，有D时Lo为H1；
（4）由于R.C受压构件在大偏心受压破坏时，当M接近时，随N↑而As↓。
组合中应注意次要因素起控制的组合；
（5）荷载效应的标准组合用于裂缝控制和地基的承载力验算。
A柱内力汇总表
下面根据内力汇总表进行A柱的内力最不利组合计算。
计算以下三个截面：
Ⅰ——Ⅰ截面：
上柱下端处；Ⅱ——Ⅱ截面：
下柱上端处；Ⅲ——Ⅲ截面：
下柱下端处。
（一）Ⅰ——Ⅰ截面：
1.+Mmax及相应的N，V组合
荷载组合项目：
SM=1.2×（①+②）+1.4×⑦
SN=1.2×（①+②）+1.4×⑦
荷载效应组合设计值：
M=1.2×（17.28+0）+1.4×37.72=73.544kN.m
N=1.2×（245.069+16.8）+1.4×0=314.24kN
荷载效应组合标准值：
M=17.28+0+37.72=55kN.m
N=245.069+16.8+0=261.87kN
2.-Mmax及相应的N，V组合
荷载组合项目：
SM=1.2×（①+②）+0.9×1.4×（0.9×（④+⑥）+⑧）
SN=1.2×（①+②）+0.9×1.4×（0.9×（④+⑥）+⑧）
荷载效应组合设计值：
M=1.2×（17.28+0）+0.9×1.4×（0.9×（-37.13-28.28）-45.62）
=-110.92kN.m
N=1.2×（245.069+16.8）+0=314.24kN
荷载效应组合标准值：
M=17.28+0-45.62+0.7×（-37.13-28.28）=-74.13kN.m
N=245.069+16.8+0=261.87kN
3.Nmax及相应的M，V组合
荷载组合项目：
SM=1.2×（①+②）+1.4×③
SN=1.2×（①+②）+1.4×③
荷载效应组合设计值：
M=1.2×（17.28+0）+1.4×2.91=24.81kN.m
N=1.2×（245.06
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