电梯井钢管脚手架方案.docx
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电梯井钢管脚手架方案
1、工程概况2
2、编制依据2
3、施工准备与资源配置计划2
4、电梯井及天井脚手架搭设要求2
5、脚手架拆除4
6、安全管理4
7、电梯井脚手架计算书5
1、工程概况
本工程有6栋商品房,其中1#楼为地下1层,地上8~16层;2＃楼为地下1层,地上为15～17层;5＃楼为地下1层,地上17层；6＃楼为地下1层，地上14~15层；7＃楼为地下1层,地上17层；8#楼为地下1层，地上17层。
共有27部电梯,电梯井净洞口尺寸为2100＊1900mm。
内天井1400＊1400mm=1只，1400＊1200mm=2只。
2、编制依据
《建筑工程项目管理规范》（GB/T50326—2006）
《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—-2011）
《建筑施工安全技术规范》（DGJ08—903—2003）
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130—2011）
《建筑施工现场高处作业安全技术规范》（JGJ33—2001）
3、施工准备与资源配置计划
3。
1施工准备
3.1.1技术准备:
对施工所需的材料进行检验，合格后方可使用。
3.1。
2现场准备：
提交施工所需要的计划，如原材料、辅助材料等。
3.2资源配置计划
3.2。
1劳动力配置计划：
与外墙脚手架同步进行搭设，搭设一层需4个人2天时间.
3。
2.2原材料配置计划：
钢管扣件所需量为搭设三层所需量，三层一个循环.
4、电梯井脚手架搭设要求
4.1电梯井模板安装采用胶合板拼装施工，施工人员在电梯井操作平台上进行施工，安装时采用塔吊协助安装，然后施工人员定位安装。
4.2首先在基础底板完成后,即开始搭设电梯井钢管双排脚手架，在24米以下均采用落地式脚手架形式,电梯井内由底层分段搭设脚手架至操作面，每20米以上采用搁置脚手架形式。
排架利用φ48×3.0mm钢管制作。
步距1400mm，横距1300mm，纵距1500,脚手架与结构间距300mm.扫地杆高度不得大于为200mm,首步脚手架高度1200mm。
脚手架底部为基础砼底板.
4.3搭设天井钢管双排脚手架的步距1800mm,横距900mm,纵距900，脚手架与结构间距250mm.扫地杆高度不得大于为200mm，首步脚手架高度1600mm。
脚手架底部为地下车库砼顶板.
4.4电梯井及天井的脚架横向水平杆两端必须顶在两端两片墙体上，防止架体晃动造成架体失稳,在每步高的水平杆上满铺设竹笆，脚手架每搭设四步高进行铺胶合板作硬隔离，这样循环至顶层。
天井脚手架每楼层用胶合板作硬隔离。
4。
5顶留洞口：
在绑扎电梯井壁钢筋时，在24米、44米标高井壁预留4个h×b=220mm×100mm洞口，注意洞口位置的正确性，搁置槽钢采用18#.
4.6搭设顺序：
预留洞口→工字钢放置→立杆→纵、横向扫地杆→纵、横水平杆→底层及其以上，每层满铺竹笆→安装4角撑杆→顶层满铺18mm厚木板。
4。
7放置槽钢:
根据施工进度,分别在24米、44米电梯井放置脚手架荷载搁置承力工字钢。
每个电梯井内两根U口水平。
工字钢搁置在电梯井两侧预留的墙洞内，每端伸出墙面长度≮100mm。
工字钢搁栅好后,在预留洞口内填塞木料，以防工字钢转动.并在工字钢上事先焊接脚手架立杆定位Φ25钢筋。
4.8立杆
（1）每个电梯井内布设4根脚手架立杆。
立杆支设在搁置承力工字钢的定位钢筋部位.
（2）立杆接长采用对接，立杆对接扣件必须文错布置,相邻两个立杆接头不应设在同步同跨内,两相邻立杆接头在高度方向不应小于500mm,各接头中心距主节点距离不大于步距的1/3。
顶步立杆可采用搭接接长,搭接长度为1m。
（3）纵（横）向水平杆：
工字钢以上200mm处设置纵向、横向扫地杆，然后按步距设置纵向、横向水平杆。
纵向水平杆设置在横向水平杆上面，并用直角扣件扣紧在横向水平杆上。
纵向和横向水平杆的边杆应紧靠立杆设置.四边形成口字形闭合.
（4）搁栅杆:
脚手架底部和每步层，特别是操作层均应设置搁栅杆（纵向或横向水平杆），扣接在水平边杆上。
其间距应均匀.不大于本方案的规定值。
除操作层外，脚于架其余各步层也可不设置搁栅杆,每四步增设一道水平小眼平网，平网的材质应符合国家标准，
（5）脚手板笆：
在搁栅杆上满铺竹笆或九夹板，与电梯井墙壁间隙≯150mm..注意不要形成探头板笆.
（6）拉撑杆：
搭没脚手架时，每二步高同时设置拉撑点。
拉撑点的设置方法见附图，用短钢管扣接在立杆上，分别撑于电梯井到4个阴角,保正架体稳定。
（7）扣件安装：
扣件规格必须与钢管（∮48×3。
0）外径相匹配。
螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m且不应大于65N·m.控制在50N·m左右。
在立杆处固定描向水平杆、纵向水平杆等均须用的直角扣件.对接扣件开口应朝上或朝内。
各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长生度不应小于100mm.
5、脚手架拆除
5。
1脚手架拆除顺序与搭设顺序相反.
5。
2拆除前，应由项目部安全员进行拆除安全交底，消除脚手架上杂物及地面障碍物.
5。
3拆除作业必须由上而下逐层进行,严禁上下同时作业。
5.4拉撑杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将拉杆整层或数层拆除后再拆脚手架。
5.5卸料时,各构配件严禁抛至楼面.
5。
6运至楼面的构配件应及时检查、整修、保养.并按品种]规格随时码存放.
6、安全管理
6。
1脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格持有效资格证的专业架子工，上岗人员应体检,合格后方可上岗。
6。
2施工人员必须戴好安全帽，扣好帽带，系好安全带，穿防滑鞋。
6。
3对钢管、扣件应按规定进行检查验收，检测合格后方可使用。
6。
4搁置脚手架体系搭设完工后，经施工、技术、安全、使用班组等人员按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130—2011）规定进行验收合格后方可使用此脚手架,并悬挂验收合格牌.
6。
5脚手架的安全检查与维修按项目部有关规定进行.
6。
6脚手架按一步承载，即35KN/m2，不得超载，不得将模板、钢管扣件等重物放置在脚手架上，严禁在搁置脚手架顶部处堆放超过其额定承载量的重物。
6.7严禁擅自超高搭设脚手架.
6。
8及时清除电梯井内脚手架上的建筑垃圾，做到无堆积混凝土和落地灰.
6.9在电梯井内脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护，电梯井内脚手架应按要求设置灭火器。
6。
10拆除脚手架时，应设围护和警戒标志,并派专人监控，严禁非操作人员入内.
6。
11电梯井内脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件材料：
6.11。
1纵向、横向水平杆，纵向、横向扫地杆。
6。
11.2拉撑杆、脚手板、脚手竹笆。
7、电梯井道落地式扣件钢管脚手架计算书
7.1脚手架参数
双排脚手架，搭设高度21。
0米，12米以下采用双管立杆，12米以上采用单管立杆.
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48×3
脚手架搭设高度H（m）
21
脚手架沿纵向搭设长度L（m）
8
立杆步距h（m）
1.5
立杆纵距或跨距la（m）
1.5
立杆横距lb（m）
1.3
内立杆离建筑物距离a（m）
0.3
双立杆计算方法
按双立杆受力设计
双立杆计算高度H1（m）
12
双立杆受力不均匀系数KS
0.6
7。
2荷载设计
脚手板类型
竹串片脚手板
脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）
0.35
脚手板铺设方式
1步1设
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）
0.14
挡脚板铺设方式
2步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0。
1248
横向斜撑布置方式
5跨1设
结构脚手架作业层数njj
2
结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2）
3
地区
上海上海
安全网设置
敞开
基本风压ω0（kN/m2）
0。
4
风荷载体型系数μs
1。
25
风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆、双立杆稳定性）
1。
2,0。
9,0。
74
风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆、双立杆稳定性）
0。
6,0。
45，0.37
7。
3纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
3
横杆抗弯强度设计值［f］（N/mm2）
205
横杆截面惯性矩I（mm4）
107800
横杆弹性模量E（N/mm2）
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3）
4490
承载能力极限状态
q=1.2×（0.033+Gkjb×lb/（n+1））+1.4×Gk×lb/（n+1）=1.2×（0.033+0。
35×1。
3/（3+1））+1.4×3×1.3/（3+1）=1。
54kN/m
正常使用极限状态
q'=（0.033+Gkjb×lb/（n+1））+Gk×lb/（n+1）=（0。
033+0。
35×1。
3/（3+1））+3×1。
3/（3+1）=1。
12kN/m
计算简图如下:
（1）抗弯验算
Mmax=0。
1qla2=0。
1×1.54×1.52=0。
35kN·m
σ=Mmax/W=0。
35×106/4490=77。
24N/mm2≤［f]=205N/mm2
满足要求！
（2）挠度验算
νmax=0.677q’la4/（100EI）=0.677×1.12×15004/（100×206000×107800）=1.732mm
νmax＝1。
732mm≤［ν]＝min［la/150，10]＝min[1500/150,10]＝10mm
满足要求！
（3）支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1。
1×1。
54×1。
5=2.54kN
正常使用极限状态
Rmax'=1。
1q'la=1。
1×1。
12×1。
5=1。
85kN
7.4横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=2。
54kN
q=1。
2×0.033=0.04kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1’=Rmax'=1.85kN
q’=0。
033kN/m
（1）抗弯验算
计算简图如下：
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
Mqmax=ql2/8
M=1.944×1。
5002/8=0。
547kN。
m
σ=0。
547×106/4729。
0=115。
621N/mm2≤[f］=205N/mm2
满足要求！
（2）挠度验算
计算简图如下：
Vqmax=5ql4/384EI
荷载标准值q=0。
038+0。
065+1。
300=1。
403kN。
m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
ν＝5。
0×1。
403×1500。
04/（384×2.06×105×113510。
0）=3。
956mm
最大挠度小于1500.0/150与10mm，
满足要求!
（3）支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=3。
84kN
7。
5扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0。
8
扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：
Rmax=2。
54/2=1。
27kN≤Rc=0。
8×8=6。
4kN
横向水平杆：
Rmax=3。
84kN≤Rc=0。
8×8=6.4kN
满足要求！
7.6荷载计算
脚手架搭设高度H
21
双立杆计算高度H1
12
脚手架钢管类型
Ф48×3
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0。
1248
立杆静荷载计算
（1）立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：
NG1k=（gk+la×n/2×0。
033/h）×（H-H1）=（0。
1248+1。
5×3/2×0。
033/1.5）×（21—12）=1。
57kN
单内立杆:
NG1k=1。
57kN
双外立杆:
NG1k=（gk+0。
033+la×n/2×0.033/h）×H1=（0。
1248+0。
033+1。
5×3/2×0.033/1。
5）×12=2.5kN
双内立杆:
NGS1k=2。
5kN
（2）脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆:
NG2k1=（（H—H1）/h+1）×la×lb×Gkjb×1/1/2=（（21—12）/1。
5+1）×1.5×1。
3×0.35×1/1/2=2.39kN
单内立杆：
NG2k1=2.39kN
双外立杆：
NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/1/2=12/1.5×1.5×1.3×0。
35×1/1/2=2.73kN
双内立杆：
NGS2k1=2.73kN
（3）栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：
NG2k2=（（H-H1）/h+1）×la×Gkdb×1/2=（（21-12）/1。
5+1）×1.5×0。
14×1/2=0.74kN
双外立杆：
NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=12/1.5×1.5×0.14×1/2=0。
84kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2。
39+0。
74+0=3。
12kN
单内立杆:
NG2k=NG2k1=2。
39kN
双外立杆：
NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=2。
73+0.84+0=3。
57kN
双内立杆:
NGS2k=NGS2k1=2.73kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：
NQ1k=la×lb×（njj×Gkjj）/2=1.5×1。
3×（2×3）/2=5。
85kN
内立杆:
NQ1k=5.85kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力:
单外立杆：
N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（1.57+3。
12）+0.9×1。
4×5。
85=13。
01kN
单内立杆：
N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1。
4×NQ1k=1。
2×（1.57+2.39）+0.9×1。
4×5。
85=12。
12kN
双外立杆：
Ns=1.2×（NGS1k+NGS2k）+0.9×1。
4×NQ1k=1。
2×（2.5+3。
57）+0。
9×1。
4×5.85=14。
65kN
双内立杆:
Ns=1.2×（NGS1k+NGS2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（2。
5+2.73）+0.9×1。
4×5。
85=13。
64kN
7.7立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
21
双立杆计算高度H1
12
双立杆受力不均匀系数KS
0。
6
立杆计算长度系数μ
1。
5
立杆截面抵抗矩W（mm3）
4490
立杆截面回转半径i（mm）
15.9
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
立杆截面面积A（mm2）
424
连墙件布置方式
两步两跨
（1）立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1。
5×1.5=2。
25m
长细比λ=l0/i=2。
25×103/15.9=141。
51≤210
轴心受压构件的稳定系数计算:
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.6m
长细比λ=l0/i=2.6×103/15。
9=163。
44
查《规范》表A得,φ=0。
265
满足要求!
（2）立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=（1。
2×（NG1k+NG2k）+1.4×NQ1k）=（1。
2×（1。
57+3。
12）+1.4×5。
85）=13。
83kN
双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×（NGS1k+NGS2k）+N=1.2×（2。
5+3。
57）+13。
83=21。
11kN
σ=N/（φA）=13825.8/（0。
265×424）=123.05N/mm2≤［f］=205N/mm2
满足要求！
σ=KSNS/（φA）=0。
6×21105。
72/（0.265×424）=112。
7N/mm2≤[f］=205N/mm2
满足要求!
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=（1.2×（NG1k+NG2k）+0。
9×1。
4×NQ1k）=（1.2×（1。
57+3。
12）+0。
9×1。
4×5.85）=13。
01kN
双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×（NGS1k+NGS2k）+N=1。
2×（2。
5+3.57）+13。
01=20。
29kN
Mw=0.9×1。
4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0。
9×1.4×0。
45×1。
5×1。
52/10=0.19kN·m
σ=N/（φA）+Mw/W=13006.8/（0.265×424）+192828。
08/4490=158。
71N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
Mws=0.9×1。
4×Mwk=0。
9×1。
4×ωklah2/10=0.9×1。
4×0.37×1.5×1。
52/10=0。
16kN·m
σ=KS（NS/（φA）+Mw/W）=0。
6×（20286。
72/（0。
265×424）+157846/4490）=129。
42N/mm2≤[f］=205N/mm2
满足要求！
7。
8连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步两跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）
3
连墙件计算长度l0（mm）
600
连墙件截面面积Ac（mm2）
489
连墙件截面回转半径i（mm）
158
连墙件抗压强度设计值［f］（N/mm2）
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
1
Nlw=1。
4×ωk×2×h×2×la=1.4×0。
6×2×1。
5×2×1。
5=7。
6kN
长细比λ=l0/i=600/158=3。
8，查《规范》表A。
0。
6得,φ=0。
99
（Nlw+N0）/（φAc）=（7.6+3）×103/（0。
99×489）=21.85N/mm2≤0.85×［f］=0.85×205N/mm2=174。
25N/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=7。
6+3=10。
6kN≤1×12=12kN
满足要求！
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