落地式卸料平台施工方案.docx
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落地式卸料平台施工方案
沣科花园DK-B区
落地式卸料平台施工方案
编制：
审核：
批准：
中国水电建设集团十五工程局有限公司
西安阿房宫安置房项目总承包部
二〇一七年四月二日
落地式卸料平台施工方案
1.编制依据
1.1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
1.2《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
1.3《钢结构设计规范》GB50017-2003
1.4《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013
1.5《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991
2.工程概况
工程名称：
沣科花园DK-B区
工程地址：
西安市沣东新城沣东第一学校东侧
设计单位：
北京国科天创建筑设计院有限责任公司
建设单位：
西安沣东地产有限公司
监理单位：
陕西大成建设投资管理有限责任公司
施工单位：
中国水电建设集团十五工程局有限公司
沣科花园DK-B区项目南临科统一路，西临科源东路，北临科统二路，东临太平河。
项目占地面积约3.3万平方米，建筑面积为211679.67平方米，由地下建筑与地上建筑组成，1#商业楼（5层）、2#-8#住宅楼（26-33层）及地下车库。
2#-8#住宅楼为筏板基础，剪力墙结构，地下车库及1#商业楼为独立基础+防水板基础，框架结构。
建筑物耐久年限为50年。
耐火等级：
一级。
建筑物抗震设防烈度：
七度。
3.卸料平台施工方法
3.1立杆、大、小横杆均采用φ48×3.0钢筋，平台底部设置300mm间距的横杆进行排布，上面采用方木和模板进行加固。
3.2基础处理：
地基在设立柱的位置必须夯实、平整，立柱下设木垫板成块厚50㎜，或者设置专门底座。
3.3平台立杆纵横方向间距分别为：
纵向间距900mm（东西方向），横向间距1200mm（南北方向），步距为1800mm（竖向）并且通过连墙件与建筑物拉结，间距为立杆间距。
3.4平台下架子立杆外三侧面设置剪刀撑，用以增大立杆的横向刚度，保证立杆稳定性。
转角开始整个立面长度和高度连续设置竖向剪刀撑。
以对标（45度）宜，撑头要顶在有实力的地方，不得滑动，并且要贴服有力。
剪刀撑的接头采用旋转扣件搭（对）接件连接，固定在与之相交的横向水平的伸出端或立柱上。
3.5架体四角（南北两个方向）均搭设抛撑，搭设部位为架体顶部四角，抛撑底部应与地面切合无缝隙，保持稳定。
3.6连墙件应设置在与结构板面同一水平面，连接方法为两跨与结构板面相交处，从架体伸出到结构板面长度视现场实际情况而定，共计四处，且要有效拉结。
3.7卸料平台的水平钢管按大横杆间距为300mm，然后再铺设模板，木板与架体连接应牢固、搭设严密，平台板向楼层倾斜一定坡度。
3.8每一卸料平台两侧面设置两道栏杆，距操作层约1200mm，且用摸板进行封闭加固，然后再进行刷漆，悬挂警示牌、限载标识牌、验收牌，同时要进行红白刷漆。
3.9卸料平台按900mm纵距，1200mm横距按实际需要操作的面积大小进行搭设，平台立杆应严格保证对中垂直，搭设过程中要吊线校正，使其具有良好的受力性能。
3.10在卸料平台不影响操作的显眼处，应按方案要求标明每平方米最大载荷量，中转材料应及时运走，不得长时间堆放，防止发生意外。
3.11若平台边与建筑物周边产生大于一个脚位的空隙处应积极采取措施，钉好防护木板或采取其他措施，防止踩空。
3.12卸料平台必须单独设置，不得与脚手架共用立管或架设其上。
4.质量和安全措施
4.1地基必须符合要求，并且要有排水设施。
4.2杆件的安装、连墙体、支撑应符合本安装要求及有关规定。
4.3扣件的连接和绑扎必须紧密，不得有松动现象。
4.4立杆的垂直偏差不能大于10mm。
4.5纵向水平杆的水平偏差不能大于20mm。
4.6横向水平杆的水平偏差不能大于10mm，且不能偏差外立管10mm。
4.7上下相邻杆纵向水平杆接头位要相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应大于500mm，接头距立杆应小于纵距的1/3。
4.8节点处相交杆件的轴线距节点中心的距离小于15cm。
4.9凡靠近建筑物的通道，施工和电、临时设施等，均要搭设安全平挡板遮盖。
4.10平台安装期间要设置施工安全区并作出标识，必要时要派专人进行监护。
4.11安装的材料传送要采用人力传递，不能用提升运载。
4.12卸料平台搭设根据施工计划分阶段进行搭设，但每阶段搭设后必须按规定进行连接。
4.13安装后要及时进行防雷接地，并由机电工进行接地检测。
每阶段的脚手架安装完成后，由专业质安员、施工员会同有关单位、部门人员进行验收，确定合格后作出标识，移交施工队使用。
5.拆除时应符合下列规定
5.1拆除顺序与搭设顺序相反，须遵循先搭后拆，后搭先拆的原则，从脚手架顶端拆除其顺序为：
安全防护→防护栏杆→挡脚板→脚手板→小横杆→大横杆→立杆→连墙件→纵向支撑。
5.2连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除后方可拆除。
当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。
5.3在拆除过程中凡已松开连接的杆件应及时拆除，避免误扶和倚靠已松脱连接的杆件。
5.4拆除的杆配件应以安全的方式运出和卸下，必须绑扎牢固或装入容器内才可吊下，严禁向下抛掷，拆除过程中应作好配合，协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。
5.5拆除脚手架时必须划分安全区，设警戒标志，并设专人警戒。
5.6拆除前须指派专人检查架子上的材料、杂物等是否清理干净，否则不许拆除。
5.7拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。
6.计算书
一、计算参数
基本参数
卸料平台的宽度B（m）
3
卸料平台的长度L（m）
3
卸料平台的高度H（m）
6.9
立柱横向间距lb（m）
0.9
立柱纵向间距la（m）
1.2
水平杆步距h（m）
1.8
立杆布置形式
单立杆
次梁间距a（mm）
300
剪刀撑（含水平）布置方式
加强型
主楞与立杆连接方式
/
连墙件布置方式
三步两跨
连墙件连接方式
钢管扣件连接
连墙件拉结长度a0
0.3
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0
2
计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
材料参数
架体钢管类型
Ф48×3
脚手板类型
木脚手板
栏杆、栏板类型
栏杆、木脚手板挡板
底座形式
垫板
次梁类型
圆钢管
次梁规格
Ф48×3.0
主梁类型
圆钢管
主梁规格
Ф48×3.0
架体底部垫板面积A（m^2）
0.2
荷载参数
材料堆放荷载标准值Q1（kN/m2）
2
施工均布活荷载Q2（kN/m2）
2
架体是否封闭密目网
是
密目式安全立网自重标准值g3（kN/m2）
0.1
风压高度变化系数uz
1
风荷载体型系数us
0.099
脚手板自重标准值g1（kN/m2）
/
栏杆自重标准值g2（kN/m）
/
基础类型
混凝土楼板
地基土类型
/
地基承载力特征值fak（kPa）
/
是否考虑风荷载
是
架体搭设省份、城市
陕西（省）西安市（市）
地面粗糙度类型
B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇
简图：
（图1）平面图
（图2）纵向剖面图
二、次楞验算
恒荷载包括次楞自重gkc、脚手板自重g1,转化为次楞上的线荷载，活荷载包括施工活荷载、材料堆放荷载，转化为次楞上线荷载。
次楞按三跨连续梁计算，恒荷载满布，活荷载按不利布置进行组合；强度及挠度验算时，活荷载按第一跨及第三跨隔跨布置计算；抗剪验算时，活荷载按第一跨及第二跨连续布置计算。
1、强度验算
恒荷载为：
g1=1.2[gkc+g1ke]=1.2×（0.033+0.35×300/1000）=0.166kN/m
活荷载为：
q1=1.4（Q1+Q2）e=1.4×（2+2）×300/1000=1.68kN/m
计算简图如下：
（图3）可变荷载控制的受力简图
（图4）次梁弯矩图（kN·m）
Mmax=0.266kN·m
σ=Mmax/W=0.266×106/（1×4.493×103）=59.151N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求
2、挠度验算
挠度验算荷载统计：
qk=gkc+g1ke+（Q1+Q2）e=0.033+0.3×300/1000+（2+2）×300/1000=1.323kN/m
（图6）正常使用极限状态下的受力简图
（图7）次梁变形图（mm）
νmax=0.85mm≤[ν]=max（1000Χ0.9/150,10）=10mm
ΒϊΧγΗσ
3、支座反力计算
承载能力极限状态下支座反力为：
R=2.436kN
正常使用极限状态下支座反力为：
Rk=1.746kN
三、主梁验算
按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：
（图8）简图
1、抗弯验算
（图9）主梁弯矩图（kN·m）
Mmax=0.588kN·m
σ=Mmax/W=0.588×106/（4.493×103）=130.846N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求
2、挠度验算
（图11）简图
（图12）主梁变形图（mm）
νmax=1.103mm≤[ν]=max（1000Χ0.9/150,10）=10mm
ΒϊΧγΗσ
3、支座反力计算
立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：
Rmax=7.997kN
四、扣件抗滑移计算
由上知最大扣件滑移力为Rmax=7.997kN
Rmax=7.997kN≤[R]=8kN
满足要求
五、立柱验算
1、长细比验算
验算立杆长细比时取k按JGJ130-2011表5.3.4取用，μ按JGJ130-2011附录C表C-1取用，h为步距
l0=kμh=1×1.656×1.8=2.981
则长细比为：
λ=l0/i=2.981×1000/（1.59×10）=187.472≤[λ]=210
ΒϊΧγΗσ
2、立柱稳定性验算
λ=l0/i=2.981×1000/（1.59×10）=187.472
根据λ查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.204
A不考虑风荷载
N1=Rmax+1.2×H×gk=7.997+1.2×6.9×3.33/100=8.273kN
f=N1/（φA）=8.273Χ1000/（0.204Χ4.24Χ100）=95.621N/mm2≤[σ]=205N/mm2
ΒϊΧγΗσ
B考虑风荷载
风荷载体型系数：
ωk=μzμsω0=0.099×1×0.25=0.025kN/m2
Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.025×1.2×1.82/10=0.012kN·m
N2=Rmax+1.2×H×gk+0.9×1.4Mw/lb=7.997+1.2×6.9×4.24/100+0.9×1.4×0.012/0.9=8.365kN
f=N2/（φA）+Mw/W=8.365×1000/（0.204×4.24×100）+0.012×106/（4.49×103）=99.389N/mm2≤[σ]=205N/mm2
ΒϊΧγΗσ
六、连墙件验算
1、杆件强度验算
风荷载作用在一个连墙件处面积:
Aw=h×la×连墙件布置（几步几跨）=1.2×1.8×6=12.96m2
风荷载标准值：
ωk=μzμsω0=0.059×1×0.25=0.015kN/m2
风荷载产生的连墙件轴向力设计值：
Nlw=1.4ωkAw=1.4×12.96×0.015=0.269kN
连墙件的轴向力设计值：
Nl=Nlw+N0=0.269+2=2.269Kn
连墙件杆件强度验算：
σ=Nl/Ac=2.269×1000/（4.24×100）=5.351N/mm2≤0.85f=0.85×205=174.25
满足要求
2、杆件稳定性验算
λ=a0/i=0.3×1000/（1.59×10）=18.868
根据λ值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到ϕ
连墙件杆件稳定性验算：
Nl/ϕA=2.269/（0.949×4.24×100）=0.006N/mm2≤0.85f=0.85×205=174.25
满足要求
3、连接强度验算
扣件抗滑移：
Nl=2.269kN≤Rc=8kN
满足要求
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